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横式连续蒸煮管进出料大接管开孔补强设计规范
资料名称：
横式连续蒸煮管进出料大接管开孔补强设计规范
标准类别：
轻工行业标准(QB)
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横式连续蒸煮管进出料大接管开孔补强设计规范
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标准简介：
本标准规定了横式连续蒸煮管进出料大接管开孔补强设计规定的术语、符号、厚度附加童、材料、开孔补强设计、补强范围、检验等。本标准适用于同时符合下列各参数的造纸制浆设备连续蒸煮管(以下简称连燕管)进出料接管的开孔补强设计:设计压力不高于1.0MPa;设计温度不高于180℃;筒体内径不大于1600接管内径与筒体内径之比超出GB150允许的开孔限制范围，且不大于0.8;工作介质特性为非强腐蚀性，毒性为轻度危害、非易燃易爆， QB/T
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发布部门：
中国轻工总会（参考）
提出单位：
中国轻工总会质量标准部（参考）
归口单位：
全国压力容器标准化技术委员会专用压力容器分技术委员会（参考）
主管部门：
起草单位：
轻工业部杭州轻工机械设计研究所、浙江工学院（参考）
起 草 人：
陈祥龙、章春亮、方英、张康达、钱逸（参考）
出 版 社：
中国轻工业出版社 （参考）
页　　数：
4页（参考）
书　　号：
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官方公共微信压力容器开孔接管区的有限元分析和实验研究
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来源：中国压力容器网
　　压力容器是在核工业、石油化工、轻工、电厂、化学化工、制药等工业生产中广泛使用的重要设备，由于各种工艺和结构上的要求，常常需要压力容器封头上开孔并安装接管。一般采用正交开孔接管、斜接管、切向开孔接管连接形式。随着工业、国防、航天航空技术的发展，常常会出现d/D>0.5的大开孔情况（d―接管平均直径，D―容器平均直径）。大开孔结构，使筒体几何不连续性加剧，引起开孔附近区域应力集中，在筒体上造成局部高应力，从而严重影响筒体的承载能力，该部位很有可能成为设备的破坏源，因此对开孔接管部位作较详细的应力分析和强度评定是确保压力容器安全运行必不可少的内容。笔者对压力容器开孔接管进行有限元应力分析，并进行实际模型的应力测试，以比较正交开孔和切向开孔连接结构的应力分布与应力集中状况。　　1有限元模型压力容器切向开孔和正交开孔接管模型如，其几何参数为：筒体内径1000mm，壁厚8mm，接管尺寸：内径300mm，壁厚8mm.试验时可通过上方的加压孔注水加压。　　压力容器切向开孔和正交开孔接管槿型压力容器筒体和接管材料为Q235，材料在设计条件下的力学参数为：筒体材料的弹性模量E=2.0X105，材料的泊松比u=0.3，设计应力强度Sm=130MPa；接管的弹性模量E=2. 0X105，材料的泊松比u=0.3，设应力强度Sm=145MPa.根据实际模型在ANSYS软件中以建立几何模型。采用壳单元SHELL63进行网格划分。　　2有限元分析结果和分析分析中忽略结构焊缝的影响。压力加载从0到30MPa按压力容器正交开孔接管的应力分布如。压力容器切向开孔接管的应力分布如。　　田3正交开孔接管区应力分布云围切向开孔接管区应力分布云图表1压力容器接管区应力测试值VonMies）从该图以及计算结果中可以看到，远离压力容器开孔接管处，其应力值无变化，基本上为筒体的薄膜应力；在压力容器开孔接管连接区域附近，应力变化的梯度很大，出现了明显的应力集中现象。　　压力容器切向开孔接管的最大应力发生在接管与筒体相切处部位上下侧（在较小开孔直径处），最大应力强度为122MPa.此为最危险部位，应对其进行强度评定。其余远离连接处部位如筒体、接管的应力值均较小。　　压力容器正交开孔接管的最大应力发生在接管与筒体相交处部位两侧，最大应力强度为92MPa.与压力容器切向开孔接管相比，压力容器正交开孔接管的最大应力强度要小得多。　　3电阻应变测试试验用水作为传递压力的介质。为液压试验需要，将接管的一端进行了封闭处理。　　3.1测点布置示出了测试点的布置情况。　　试件上量测点的个数及其位置是根据有限元分析确定的。　　由于模型具有对称性，因此选择接管区的一半来测试。1、2、3、4、位于容器上，位于接管上。均位于焊缝附近。　　3.2试验及数据分析每个测点贴1片等边三角形应变花。温度补偿采用在材料与试件相同的半个球壳上粘贴温度补偿应变片的方法，为确保该半球壳的温度条件与试件完全一致，该半球壳内盛加压用的自来水。　　运行DH3816静态应变测试系统软件，输入参数调平衡。　　启动电动试压泵，对试件进行预加压，再回零。再让电动试压泵从0开始，按每级增加5MPa逐级加压至30MPa.根据应变仪采集到的数据计算出各点在每级压力下的第一主应变值，如表1.从数据表可以看出：1）在试验中容器处于弹性状态，测试结果与有限元分析结果符合较好，应力变化规律相同；2）接管上应力强度比容器筒体上的应力强度要小得多；3）压力容器切向开孔接管比正交开孔接管在接管区的应力要大。　　4结论根据有限元分析和测试结果分析，发现连接区域都有明显的应力集中现象；切向开孔接管应力最大值均发生在压力容器与接管相切处且位于接管内侧；正交开孔接管应力最大值均发生在压力容器与接管相交处左右两侧；该区域应力梯度大，且应力分布随离该处距离的增加而快速减小。　　切向开孔接管与正交开孔接管相比，压力容器切向开孔接管其较小的开孔接管也易成为大开孔结构，使筒体几何不连续性加剧，引起的应力值更大，表明在可能的情况下，应尽量采用正交接管的连接形式。
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《中华人民共和国电信与信息服务业务经营许可证》编号：&Copryright (c) www.chinaylrq.org All Rights Reserved.&&&&版权所有补强圈与筒体间几何间隙的影响——接管弯矩作用下--《压力容器》1996年02期
补强圈与筒体间几何间隙的影响——接管弯矩作用下
【摘要】：本文对接管弯矩作用下补强圈与简体间几何间隙对补强区局部应力的影响进行了试验研究和有限元分析。研究结果表明,在接管弯矩(包括纵向弯矩M_L,横向弯矩M_(?))作用下,补强圈的补强效果是明显的,它使开孔—接管附近的应力集中明显下降;由接管横向弯矩M_(?)在简体横向截面(θ=90°～270°)内产生的应力比接管纵向弯矩M_L在简体纵向截面(θ=0°～180°)内产生的应力高。同时表明,对接管弯矩截荷而言,补强圈与容器筒体间的几何间隙大小对简体上应力的大小及分布没有明显的影响。
【作者单位】：
【关键词】：
【基金】：
【分类号】：TH49【正文快照】：
符号说明D一筒体内径71一筒体壁厚L一筋休长度d一接管公称直径d,试,-一接管的内、外直径t一接谙璧厚l一接管的轴间长度L一简褚术长度的一半口一浇接管圆周方向的角度X一沿筒体的轴向跄离Y一沿接管的轴回趾离盯一按管纵向弯矩附(.-一接管横向弯矩。一所,乞生的最大应力值口刃-
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