500kV变电站主变压器的选型_中国百科网
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500kV变电站主变压器的选型
&&&&　　1 引言
&&&&　　变压器是变电站最重要的电气设备之一，它的 安全可靠运行关系到变电站乃至电网的安全稳定。 为保证变压器能够安全可靠运行，需要抓好选型、设 计、制造、安装、运行维护以及检修各个环节。其中最 为关键的是要抓好源头，把好设计选型关。 选择变压器的结构型式、技术参数和性能指标， 大体上应遵循以下两方面原则：一是要满足安装地 所在电力系统方面的需求;二是要考虑变压器制造 方面的可行性。满足第一方面的要求这是不言而喻 的，但不能不顾及第二方面的限制而过分强调第一 方面，二者之间要统筹兼顾。如果一味强调系统方面 的要求，提出的技术参数和性能指标过高或过于苛 刻，就可能使变压器结构复杂、制造难度增大，其后 果轻者是无谓地增加制造成本，造成不必要的投资 浪费;重者是将导致变压器可靠性降低，难以保证安 全运行，给电网安全留下隐患。 由于结构的原因，变压器技术参数和性能指标 之间互相关联，有些是不能同时兼顾的。例如，空载 损耗和负载损耗，不能要求两者都小，若空载损耗值 取值较低，负载损耗则要相对较大，反之亦然。还有 高阻抗变压器，相对低阻抗变压器而言负载损耗总 要高一些。而对于三绕组变压器，不能对高一中、 高一低和中一低绕组之间的短路阻抗全部做出规定，最多只能规定其中的两个。这是因为当规定了任 意两个短路阻抗值之后，余下的那个短路阻抗值就 随之确定下来了。在规定变压器技术参数和性能指 标时要充分注意上述因素。
&&&&　　2 500kV变电站主变压器选型原则
&&&&　　2.1 容量的选择
&&&&　　在国内已运行的50Ok\ 变电站主变压器中。整 组容量有750MVA、800MVA、l O00MVA和 l 200MVA 四种规格。变压器容量的选择应考虑电网发展远景 和变电站的最终规模。总的来说，选择大容量变压器 比选择多台小容量变压器要相对经济一些。例如，一 个变电站的最终规模为 3组 750MVA变压器，选择 3组 750MVA变压器不如选择 l组 l 000MVA变压 器和 l组 l 200MVA变压器经济。这是因为除购买 变压器的总投资能够得到节省外，由于减少了一组 变压器，在占地面积减少的同时，安装 、维护费用也 随之减少。更为重要的是，与变压器配套的一、二次 设备一断路器、隔离开关、互感器、避雷器、控制设备 以及保护设备等也将相应减少，变电站建设成本将 因此得到有效降低。
&&&&　　2.2 三相共体变压器与单相变压器组
&&&&　　500kV三相共体变压器的铁心通常采用三相五 柱式，每相的全部绕组只能布置在同一个铁心柱上。 而500kV单相变压器一般采用单柱双框式铁心，绕组布置较三相共体变压器灵活，既可以将全部绕组 布置在铁心主柱上，也可以将部分绕组(例如调压 绕组)布置在其中一个旁柱上 ，不同的布置方式可 以得到不同组合的短路阻抗值，能够满足不同的运 行要求。 对于将所有绕组全部布置在主柱上的单相变 压器来说，其结构与三相共体变压器相比没有什么 区别，绕组和绝缘结构基本一致。由于单相变压器 组的3台重量之和大于同容量三相共体的重量(铁 心硅钢片、绝缘油和钢材等材料的消耗量大)，所以 单相变压器组的价格要高于三相共体变压器，高出 1O%一15% 。
&&&&　　进入 21世纪以来，随着国内高电压大容量变 压器制造水平的提高，500kV变压器的运行故障率 大大降低，设备可用率有了显著提高。鉴于此，目前 基建工程新上的 500kV单相变压器组一般都不设 备用相。对于没有备用相的单相变压器组，从运行 可靠性方面来看，与三相共体变压器没有区别。因 为单相变压器组中若有一台发生故障，整组变压器 则不得不退出运行，与三相共体变压器发生故障一 样，同样无法运行。 由于三相共体变压器附属设备少，所以现场维 护量、检修量也少，运行成本相对较低。再加上造价 低、少 占地和损耗小等优点，因此在运输条件许可 的前提下，建议尽量采用三相共体变压器。 目前 ，500kV变电站三相共体变压器的应用数 量所以较少且容量无一例外均为75OMVA，主要是 受到运输方面的限制。750MVA无励磁调压三相共 体 自耦变压器 ，最大运输质量在 500t左右，目前的 运力条件难以承运。
&&&&　　2.3 普通变压器与自耦变压器
&&&&　　我国的 500kV变电站主变压器均为三绕组变 压器 ，其高压和中压侧分别接于 500kV系统和 220kV系统 ;低压绕组为 35kV或 66kV电压等级 (个别早期产品除外)，每组变压器的低压侧自成系 统，接带无功补偿设备和站用变压器。 变压器型式有普通与自耦之分。自耦变压器的 绕组容量(又称电磁容量或结构容量)与额定(传 输)容量以称为自耦变压器的效益系数(效益系数 k=l一1/K ，式中 为自耦变压器的变比)。由于自耦 变压器的绕组容量只是同容量普通变压器的 k倍 (对于 500kV/220kV自耦变压器，k等于 0.56)，所以 与同容量的变通变压器相比，自耦变压器的体积和 重量都要小。正是由于自耦变压器具有体积小、重 量轻、造价低的优点，500kV自耦变压器在系统中得到了广泛应用。
&&&&　　众所周知，我国的 500kV电网为有效接地系 统，500kV变压器高压绕组的中性点在运行中必须 直接接地或经低阻抗接地。对于自耦变压器来说，高 压绕组的中性点同时也是中压绕组的中性点。随着 越来越多的自耦变压器不断投入运行，结果造成 220kV系统中性点直接接地的变压器比例变大，致 使 220kV系统单相接地短路电流值不断增大，个别 地方单相接地电流值超过了三相短路电流值。 为有效降低 220kV系统单相接地短路电流，可 以在某些 500kV变电站有选择地安装部分普通型 三绕组变压器(使220kV绕组中性点不接地运行)。 为节省投资、减少占地和降低运行成本，建议一 般情况下尽量采用自耦变压器。
&&&&　　2.4 有载调压与无励磁调压
&&&&　　为满足系统对电压质量的要求，常需对系统电 压进行调整。调整系统电压，应将各级电网视为一个 整体，统筹规划 、制订电压调整原则和调整方式。 变压器调压是实现电网电压调整的一种重要手 段，分有载调压与无励磁调压两种方式。变压器采用 有载调压方式，优点是显而易见的，即电压调整方 便、灵活，调整范围大，在变压器正常运行中就可实 现电压调整。但相同电压等级的有载调压变压器与 无励磁调压变压器相比，结构复杂，价格昂贵，维护 检修量大，故障率较高。以500kV/75OMVA自耦变 压器为例，采用有载调压或无励磁调压，前者的造价 要比后者高出2O%左右。 现场往往存在这样一种情况：即便是有载高压 变压器，却极少在运行中带电调分接。若需调整电 压，就将变压器停下来或利用变压器停电机会，在不 带电的情况下调整分接位置。在现场不“敢”带电调 分接，一是怕出问题，担心在调整过程中有载分接开 关可能发生故障;二是目前 500kV变电站主变压器 调分接的机会并不多，有限的几次利用变压器停电 的机会就调了，没必要“冒险”带电调分接。 从降低造价、简化结构、提高变压器运行可靠性 方面考虑，建议采用无励磁调压方式。尤其对于 500kV三相共体变压器，更不宜采用有载调压方式。
&&&&　　2.5 首端调压与末端调压
&&&&　　在东北电网已投运的 500kV变电站主变压器 中，普通三绕组变压器对 5O0kV绕组侧调压 ，采用 的是中性点端即末端有载调压方式;自耦变压器在 220kV绕组侧调压，采用的是首端有载调压或无励 磁调压方式。这里要提出的问题是自耦变压器在 220kV绕组侧调压能否采用末端调压方式?提出这个问题，是因为在 220kV绕组首端调压，分接开关 的对地绝缘水平为 220kV电压等级;而在末端调 压，分接开关的对地绝缘水平只有 66kV电压等级。 采用首端调压，分接开关价格高暂且不提，分接开关 的各分接联线的绝缘也不易处理，结构相对也要复 杂。 但采用末端调压，在不同的分接位置，变压器 二、三次侧的电压都要变化。这一点不如首端调压， 采用首端调压在不同的分接位置，只有二次侧电压 发生变化。如此一来会影响变电站内站用电的电压 质量，这可通过采用带有载分接开关的站用变压器 得到解决。 究竟采用 220kV首端还是500kV末端调压，可 根据各电网的运行经验作出选择。
&&&&　　2.6 冷却方式的选择
&&&&　　变压器冷却方式的选择涉及变压器结构、造价、 运行维护成本和运行可靠性等诸多问题，需要认真 权衡。 在国内已运行的500kV变电站主变压器中，采 用的冷却方式有 ODAF和 ONAF、ONAN/ONAF等 几种形式。ODAF是用油泵强迫油循环风吹冷却器， 当油泵停运，负载运行时间受到限制。ONAF、ONAN/ ONAF在绕组中无油流导向，冷却依温差自然循环， 采用的多为片式散热器。其中ONAN/ONAF为分阶 段冷却，当变压器负载率达到某一设定值时，启动风 扇电机 ，冷却方式由自然冷却(ONAN)过渡到风扇 吹风冷却(ONAF)。 采用 ODAF冷却方式的变压器，由于其绕组结 构的特殊性，器身结构尺寸紧凑，与采用 ONAN/ ONAF冷却方式相比，具有体积小、原材料消耗量 小、重量轻等优点，因此造价也要低些。早期投运的 500kV变电站主变压器，几乎全部采用这种冷却方 式。但早期采用 ODAF冷却方式的变压器，在运行 方面也暴露出一些问题。
&&&&　　例如，由于在设计时考虑不 周，造成个别变压器的绝缘油在绕组中的流速过快， 油流冲刷绝缘纸板产生带电现象，这对变压器的安 全运行构成了威胁;潜油泵和风扇质量欠佳、易损 坏，现场维修量大;个别潜油泵甚至出现叶轮磨损、 扫膛问题，致使金属粉末随油流进入器身中，轻者造 成污染，重者引发绝缘故障，等等。 采用 ONAN/ONAF冷却方式的变压器，虽然造 价相对高些，但冷却系统运行稳定、可靠，维护、检修 量较小。由于没有潜油泵，冷却系统的电能消耗小， 运行成本较低。进入 2l世纪以来，采用 ONAN/ ONAF冷却方式的 500kV变电站主变压器在系统中得到了广泛应用。 早期产品之所以采用 ODAF冷却方式，还有一 个原因是早期产品性能指标较差，空载损耗和负载 损耗较大，若采用 ONAN/ONAF冷却方式，所需片式 散热器的数量太多，现场较难布置。 在现阶段，根据 目前 500kV变电站的变压器所 达到的技术水平，从节能降耗角度出发，建议优先选 用ONAN/ONAF型式的500kV变电站主变压器。
&&&&　　2.7 三次侧容量及电压的选择
&&&&　　由于我国的 500kV和 220kV电网均为有效接 地系统，所以500kV变电站主变压器的一、二绕组 均为有中性点引出的星型接线。为了消除三次谐波 分量的不良影响，需要有一个结成角型接线的第三 绕组。它除了为三次谐波分量提出流通路径外，还可以接带无功补偿设备和站用变压器。
&&&&　　2.7.1 容量的选择
&&&&　　500kV变电站主变压器三次侧绕组的容量不单 单取决于其三次侧所带无功补偿设备的容量，而且 还受变压器抗短路能力方面因素的制约。当变压器 三次侧 出 口或母线发生 短路故 障时 ，500kV和 220kV系统均通过三次绕组向短路点提供具有穿越 性质的短路电流。流经三次绕组的短路电流值与变 压器的短路阻抗和系统阻抗以及系统容量直接相 关。变压器所能承受的短路电流值与绕组额定电流 值之比，表征为该变压器的抗短路能力。 为保证变压器能够安全运行，变压器所能承受 的短路电流值应低于短路故障发生时的实际电流 值。从该角度出发，变压器三次绕组的额定电流值不 能太小，即对三次侧绕组的额定容量要有所限制。在 已运行的500kV变电站主变压器中，三次侧绕组的 额定容量一般为变压器额定容量的 1/4-1/3。实际运 行经验表明，三次侧绕组额定容量取 1/3变压器额 定容量较为适宜。
&&&&　　2.7.2 电压的选取
&&&&　　前面曾提到，500kV变电站主变压器三次侧电 压为 35kV或 66kV等级(个别早期产品除外)。 在东北电网中的 500kV变电站主变压器三次 侧电压绝大多数为66kVA等级。如此选取存在一个 问题，即站用变压器选择较难。站用变压器的容量一 般为630kVA或 800kVA，最大不超过 l 000kVA。即 使是 l 000kVA，66kV站用变压器高压绕组的额定 电流也不到 9A，如此小的电流使绕组绕制困难，突 发短路试验较难通过，变压器制造厂因此而不愿承 做。 在已运行的 500kV变电站主变压器中，三次侧额定电压有66kV和 63kV两种。通常情况下变压器 三次侧均接有无功补偿装置。当接入的是并联电容 器组时，由于容升原因，变压器三次侧的输出电压将 高于其空载电压，即高于三次侧的额定电压。目前， 国内 66kV等级 的并联 电容器组 由额定 电压 为 19kV的电容器组合而成，每相为两级串联。电容器 组的额定杆电压为 2x19kV=38kV，线间电压侧为 66kV。为避免电容器承受过高的电压，变压器三次 侧额定电压以取 63kV为宜。 除了东北电网，国内其他电网的 500kV变电站 主变压器三次侧电压大多为 35kV等级。三次侧电 压为 35kV，与 66kV相比，虽然站用变压器的制造 情况会稍好些，但由于变压器三次侧额定电流变大 了，使得变压器主三次断路器和隔离开关的选择难 度加大，甚至必须依赖进口;另外各个分支回路可能 还需加装限流电抗器。 500kV变电站主变压器三次侧电压选择 35kV 还是 63kV，其中各有利弊，在具体选择时各电网可 根据运行经验做出取舍。
&&&&　　2.8 对损耗值的要求
&&&&　　变压器自身的损耗包括空载损耗和负载损耗两 部分。从降低运行成本角度出发，总是希望空载损耗 和负载损耗越低越好。但从另一方面来看，对损耗值 的要求不能太高，因为损耗值与变压器的制造成本 直接相关。 通常 500kV变电站主变压器需要不问断的运 行且负载率不是很高(60%左右)，因此选择较低的 空载损耗值是可取的，原因在于运行时较为经济。 变压器的负载损耗主要包括绕组直流电阻损耗 和附加损耗两大部分，其中前者占主要成分。对于高 电压大容量变压器而言，虽然前者仍占主要成分，但 后者已占有相当比例。为有效降低大型变压器的负 载损耗值，从上世纪七、八十年开始，国内外各变压 器制造厂在降低附加损耗方面做了大量研究工作， 采取了一系列卓有成效的技术措施，使大型变压器 的附加损耗值降到了较低数值。目前，在现有基础上 若要进一步降低附加损耗值，在变压器制造技术水 平没有大的突破之前，将是非常有限的。所以要想得 到较小的负载损耗值，必须设法降低直流电阻损耗。 在当前所能得到的材质(主要是硅钢片和铜导线)条 件下，为减小直流电阻损耗 ，势必要加大导线截面， 从而使铜材消耗量增加，变压器造价随之增加。如果 对高阻抗变压器也要求较低的负载损耗值，由于结 构上的原因其附加损耗原本就高，所以需要进一步 降低绕组直流电阻损耗，代价将会更大。 要求较低损耗值的初衷主要是为了降低变压器 的运行成本，但结果却造成变压器制造成本增加，如 果后者大于前者，如此要求显然是得不偿失。
&&&&　　2.9 尺寸与质量
&&&&　　在确定变压器技术条件时，通常要对变压器运 输尺寸和运输质量作出限制。对变压器运输尺寸和 运输质量设限，目的在于要满足现有运输条件，使制 造出来的变压器能够顺利运到变电站。这里想要强 调的是不能以方便现场安装、布置和摆放为理由，对 变压器的外形尺寸任意设限;不能以现场的起吊、检 修条件为理由，对变压器的器身质量设限。因为设限 都是希望尺寸小、质量轻，而变压器外形尺寸和器身 质量与其绝缘裕度和温升等参数密切相关，如果过 分强调减小变压器外形尺寸和器身质量，其代价可 能就是使变压器绝缘裕度变小、温升变高，牺牲的是 变压器的运行可靠性。
&&&&　　2.10 扩建第二组变压器需考虑的问题
&&&&　　在变电站扩建第二组变压器，首先需要考虑与 第一组变压器并列运行的问题。两台及多台变压器 并列运行，须满足三个条件。第一，各变压器的连接 组必须相同;第二，各变压器的变化差值 Ak不大于 l T ， I 1%( =J^ ×100%);第三，各变压器高一中绕 V I 11 组之间的短路阻抗标幺值以相同为最佳，如果有差 别应不大于 10%。其中第一个条件必须满足，否则 变压器将根本无法并列运行;第二个条件须严格满 足，否则的话并列的变压器绕组之间存在环流，轻者 会造成变压器负载损耗增加、温升升高，重者将会影 响变压器的使用寿命;第三个条件应尽量满足，否则 将会影响并列变压器之间的实际容量分配，变压器 的总体容量将得不到充分利用。 当前扩建第二组变压器时存在一个较突出问 题 ，那就是随着系统规模不断扩大 ，500kV变 电 220kV母线短路电流水平与当初建设第一组变压器 时相比有较大增长。设计部门从限制母线短路电流 水平角度出发，希望扩建的第二组变压器采用高阻 抗，如最近几个工程的500kV自耦变压器高一中绕 组之间的短路阻抗要达到 16%甚至 18%。在东北电 网，早期投运的500kV自耦变压器高一中绕组之间 的短路阻抗大多在 12%～14%之间，现第二组变压器 的高一中绕组之间阻抗电压选为 16%，上述第三个 条件则得不到满足。这样做的后果可以举例来说明，假设第一组变压器容量为 750MVA，高一中绕组之 间短 路 阻抗 为 12%，第二组变压器容量为1 000MVA，高一中绕组之间短路阻抗为 16%，现要示二者并列运行，它们所带的负荷比为 l：l，如果以 变压器不过载为限制条件，它们所带的最大负荷是 l 500MVA(各带 750MVA)。
&&&&　　由此可见 1 OOOMVA的 第二组变压器只相当于 750MVA变压器，投资效益 得不到充分发挥。 绕组之间短路阻抗的大小，主要取决于绕组之 间漏磁空道和铁心柱截面的尺寸。由于绝缘方面的 要求，绕组之间需要保持一定的绝缘距离。如果该 距离与阻抗电压要求的漏磁空道相当，那么这样设 计的变压器则是合理的。 众所周知，自耦变压器的公共绕组为高压和中 压绕组所公用。从结构上看，高一中绕组之间相邻， 所以在铁心柱截面为额定值时，高一中绕组之间阻 抗电压要达到 16%以上有一定难度。这不等于说不 能做，比如说可以人为的加大高一中绕组之间的距 离或减少铁心柱截面。由此带来的后果是变压器的 体积和质量变大 ，原材料(主要是钢 、铜材和绝缘 油)消耗量增加，变压器造价随之升高。另外，与低 阻抗变压器相比，高阻抗变压器的漏磁通要大一 些，附加损耗随漏磁通增大而增加。也就是说高阻 抗变压器的负载损耗值相对较大，投运后的运行成 本将会偏高。
&&&&　　实际上，当500kV变电站 220kV母线发生短路 故障时，除了 220kV系统直接提供短路电流外 ， 500kV系统通过变压器向短路点提供具有穿越性质 的短路电流，而前者占的比重大于后者。所以限制500kV变电站 220kV母线的短路电流水平，选择高 阻抗变压器并不是唯一之举。较有效的解决办法是 打开500kV和220kV系统间的电磁环网，使 220kV 系统分片运行。 如果变电站第一组主变为单相变压器且配有备 用变压器，扩建第二组主变时还存在如何充分利用 备用变压器的问题。在第二组主变容量与第一组主 变相同的前提下，为充分发挥备用变压器的作用，使 其也能为第二组主变做备用，第二组主变结构型式、 技术参数和性能指标的选择应尽量与第一组主变一 致。但实际情况却不是这样，由于系统不断在发展扩 大，为满足不同时期系统的需求，每次工程新上的变 压器技术参数和性能指标都不尽相同。由此形成的 局面是备用变压器只能为特定(同期工程)的单相变 压器组做备用。
&&&&　　3 结束语
&&&&　　以上从安全、经济角度发出，笔者结合电网实际 运行经验，从 lO个方面对 500kVA变电站主变压器 的选型原则阐述了意见，旨在沟通设计基建安装和 生产制造各部门关系共同把好变压器的选型关，科 学、合理地选择变压器结构型式 、技术参数和性能指 标，从而简化变压器结构，降低造价，减少投运后的 维护和检修工作量，降低运行成本，提高运行可靠 性，在电网中发挥出其应有的作用。
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三相配电变压器额定容量为300KV.A，其高压侧的额定电压为0.4KV.A 。求其高低压测的电流？当功率因素为0.8
求其高低压测的电流三相配电变压器额定容量为300KV.A ，其高压侧的额定电压为0？当功率因素为0.4KV.8时 ，求有功负荷.A
前面一个问 怎么算啊 ！要过程 急
提问者采纳
0.4KV侧的电流为361A,有功功率240KW
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73&#47.4&#47那要看你设备用的功率是多少
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提问者采纳
com/zhidao/pic/item/fc758eec497.（8分）本题考查的是理想变压器的基本规律;因为
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