钎焊原理和方法_焊接设备_中国百科网
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钎焊原理和方法
    　　某制了钎焊接头的长度，同时也决定了弯管部件的强度，其搭接长度L可按下式计算：L＝σbσrδ式中，σbDDD母材的抗拉强度，Kg／mm；στDDD钎焊接头的抗剪强度，Kg／mm；δDDD母材厚度，mm。　　在生产实践中，如果搭接长度超过了15mm时，很难获得完满的焊缝。为此，在保证产品可靠性的前提下，我们将发蓝盘通孔的深度选在8mm左右。　　配合最大间隙钎焊时，钎料液体是在毛细管作用下，在钎缝间隙中流动。在润湿的情况下，工件的配合间隙减小，液体钎料上升的高度就会增大。为保证液态钎料填满间隙，在设计接头的装配间隙时，应保证小的间隙。同时，这个间隙又要保证空气能从中排出。以免气体的压力阻碍钎料的流布，因此最大配合间隙选用05mm。　　工件装配处不应抛光由于钎焊时，液体钎料是在毛细管作用下使其流动，因此钎焊母材表面的粗糙度对钎料的润湿性有明显的影响。生产经验证明，钎料在粗糙表面的润湿性比在抛光后的光滑表面上好。这是由于机加工后，纵横交错的细槽对液体钎料起特殊的毛细管作用，促进了液体钎料沿被钎接面的流布。因此，工件装配处的界面不需要进行抛光处理。　　4表面清理奥氏体不锈钢（1Gr18Ni9Ti）弯管及发蓝盘在&ahref=&/news/html/tech/9518.html&[/img][/align]机械&/a[/img][/align]加工的过程中，难免沾上油污及产生氧化物，特别是铬的氧化膜较稳定。若不先清除，钎焊时，这些物质将妨碍钎料原子与母材直接接触，使液体钎料团聚成球状，形成不润湿现象。因此，必须先将它们用粒度为80的水砂纸（No400）清除后，然后酸洗。酸洗后应在8h内进行钎焊。　　5钎料由于室温时碳在奥氏体中的溶解度只有00％￣00％，见图，那些含碳量高于00％的钢经过固溶处理后，由于碳过饱和而呈不稳定状态。一旦处于较高的温度，过饱和的碳就会从晶内向晶界偏聚，并可与铬结合而形成CrC6折出，即敏化，也就是晶间腐蚀。而1Gr18Ni9Ti的含碳量≤015％。钎焊加热（见图a点）时只有峰值温度恰好介于这一温度之间的接头区域才能发生碳化析出，使局部产生敏化。　　为了减少敏化，我们选择了液相线温度为605℃的钎料1。此料含银量为40％、含铜量为16％、含锌量为178％、含镍量为0％，焊条直径选用Φmm。　　图Fe－Fec简图由于焊料中含有镍，钎焊时，在钎料与不锈钢之间形成镍过渡层，可以缓和交界处的电位差提高耐蚀性。　　6钎剂由于奥氏体不锈钢1Gr18Ni9Ti含有大量铬等元素，铬钛能形成稳定的氧化膜，因而具有良好的耐蚀性。但钎焊时表面形成的稳定氧化膜则难以去除，故要采用剂101或剂10银钎焊溶剂。其化学成分见表1。　　表1溶剂由于这些钎剂中含有大量的氟硼酸钾（KBF4）它是白色骨状结晶，熔点为50℃，氟硼酸钾熔化分解：生成的氟化钾（KF）可降低熔点及表面张力。而氟化硼比氟化钾具有更强的去氧化膜能力，大大地提高了焊接区的活性。　　预热钎焊实验和实践证明弯管部件装配好后（用工装定位，保证弯管与发蓝盘的间隙不大于05mm，牌号化学成分％钎焊温度／℃应用范围HBOBOKFKBF4料￣850钎焊铜及合金料10－5钢、不锈钢及耐热钢等不锈钢弯管部件钎焊的研究？《航空精密制造技术》006年第4卷第4期且均匀分布）采用氧D乙炔火焰加热使整个焊接区同时接近钎焊温度。　　1预热时不宜采用中性焰如果预热时采用中性焰，当乙炔压力降低时，氧就会过量，这时，焊工很难发现火焰的变化，将使加热温度过高，造成焊接区银的蒸发。同时也会使工件氧化。而采用微碳化焰很容易发现没有绿色火焰尖子，以便及时调整火焰，避免以上不利现象。　　预热不能使母材发红怎样预热好，我们先分析一下原来的加热方法。　　这方法的指导思是：在钎焊中，采用中性焰预热加热速度快预热温度高，便于焊剂在焊缝中流布。然而采用中性焰将母材预热时，弯管与发蓝盘配合处极易发红，使母材离焊缝10mm左右的区域呈亮红色或呈亮黄色。从色谱分析可知，呈亮红色时，此区温度已接近900℃，呈亮黄色时，此区域温度接近100℃。这些加热温度均高出Fe－FeC相图中共析线的相变温度。奥氏体对碳的溶解度将增大，内焰中的自由碳将溶解到奥氏体中，使母材渗碳而使其存在过饱和碳。过饱和的碳在钎焊加热到600￣850℃时会从晶内向晶界偏聚可与铬结合形成CrC6析出。因而，预热区加热接近900￣100℃时，将使热影响区渗碳和析出CrC6使其晶界贫铬。冷却后贫铬区会出现一条铁黑色氧化带。这是钎焊后出现裂纹的重要原因。　　先将预热区加热到亮红色或亮黄色后再加热使钎料熔化在焊接区流布时，弯管部件被钎焊区的温度将迅速上升使其颜色接近白黄色，使其温度上升到近100℃。在这样的温度下不仅CrC6会溶解，而且TiC也将溶解。这样，母材中与碳亲和力很高的固碳元素钛也会完全失去作用。该处在过中温区时，碳原子优先以很快速度向晶粒边界扩散，使晶界富集碳。而Cr的扩散虽不如碳快，但比Ti的扩散要快，因而优先于晶界附近形成铬的碳化物CrC6的沉淀（析出）。　　TiC固溶量越多的部位，CrC6的沉淀越严重，该处将产生严重的局部腐蚀沟（刀蚀）。同时，也会使奥氏体钢的晶粒长粗，这是母材钎焊时出现裂纹的又一原因。　　正确的预热方法正确的预热方法是用氧D乙炔焰中的微碳化焰的绿色火焰尖子（还原焰）加热工件焊接区，其温度在500℃左右。！&将装配好的弯管部件的钎缝处，用酒精或蒸馏水将剂10粉或101粉调匀成糊状涂抹到配合处，使其均匀分布。然后用微碳化焰的火焰尖子在离焊剂5￣10mm的距离来回加热焊剂，使焊剂开始熔化为止。由于硼酸钾的熔解温度为50℃，因而预热温度在50℃左右。这时焊剂中的水氛也已经充分蒸发。　　&利用点固预热。为了保证焊接区焊缝间隙的均匀性，针对弯管部件需要钎焊处的加热体积小的特点，可用三点点固的方法定位。　　在钎缝处涂抹上焊剂后，用微碳化焰将已清除氧化层的焊料的填料端加热粘上焊粉（或先在焊条上涂抹好调匀的焊剂）然后，将涂有焊粉的焊条填充端放在需要点固处，以合格距离的火焰尖子对准焊条上焊粉加热，当焊料熔化时，与它接近的焊缝处也达到了钎焊温度。这时，不单对此处进行了点固，同时火焰的余热和焊料熔化时在母材上的热传导，也将点固处周围迁缝上的钎剂加热。然后再将均匀分布的后两点点固，使整个钎焊区的钎剂加热到熔化温度，达到钎焊区预热的目的。　　点固时，可用焊条遮挡火焰，避免弯管焊接区产生发红。同时，钎剂的水分被充分蒸发而产生熔化，使钎焊件预热接近钎焊时钎料流布需要的温度。　　4钎焊钎焊前，先用砂布或刮刀把焊条上的污物、氧化层清理干净后，再用酒精或丙酮清洗干净，在焊条上涂上调好的钎剂，或者将焊条填充端加热沾上焊剂，再将沾剂端放入预热的焊缝区。　　钎焊时，用氧D乙炔火焰的微碳焰的绿色尖子（还原焰）对准焊条加入端的钎剂，使主要热量集中在钎剂和焊条上，并通过它们将热量传导给焊缝区加热，当焊剂熔化流布时使焊缝中的气体排出，焊条加热端熔化，形成熔滴，过渡到钎缝上进行流布，此时，加在焊条和钎剂上的温度接近650℃，而母材钎缝区的温度也接近590￣600℃，液体钎料在本身重力、火焰吹力和焊缝间隙形成的毛细管作用下流布？结论利用超声透射法产生的板波（兰姆波）信号，可检测复合材料蜂窝构件的胶接质量。当胶的分布不均或蜂窝与复合材料蒙皮产生脱胶时，透过的超声信号幅值会产生一定程度的下降。可依此来判别复合材料蜂窝构件的胶接质量。　　　钎焊中，钎焊区的温度始终保持在650℃左右，若温度超过750℃，钎剂中的氟硼酸钾分解很快，不利于保持它的活性。而且，温度愈高，不但能腐蚀1Gr18Ni9Ti，也会使钎缝中形成气孔。因此，为了保证钎焊区不过热，应采取以下措施：！&加热时，微碳化焰的绿色尖子的长度应保持￣5mm。如果绿色火焰尖子缩短应及时调整乙炔流量控制开关。加大其流量，以免火焰能率突然提高而使钎焊区的加热温度升高，产生银蒸发而降低焊料的流布性，造成多孔性。&为了防止钎焊区温度升高，可将火焰尖子到焊缝间的距离适当拉长，其长度可在￣40mm之间调整。改变火焰能率，达到减少焊接区热量积累的目的。但是火焰尖子离填充焊料熔化端的距离远后，将加长焊料熔化的时间，对缩短焊件钎焊时间不利。$&用焊条熔化端调整钎焊区的温度场调整焊条与火焰、工件的角度，以焊条阻挡火焰对工件加热，使焊条熔化热量集中，又避免母材发红过热，这是保证钎焊质量的重要方法。在钎焊中，如果能灵活的使用以上方法，就可以保证焊剂和焊接区不过热，避免产生气孔、砂眼、刀蚀、裂纹等，使钎料液体在焊接区均匀流布。避免银的蒸发，获得高质量的钎缝。在试生产和批量生产中，采用上述方法钎焊的产品，通过检验（包括X光检验），没有出现一件不合格产品。　　结论经过几年的产品生产证实，以1Gr18N9Ti为母材的弯管部件，采用银钎焊时，只要准备工作适当，焊剂和钎焊选择正确，钎焊温度要合理，能按下述几点去做，工件钎焊后，就能满足设计的要求和使用的要求。就不会出现废品。！&焊接区的配合面不允许抛光，以免降低结合处的毛细作用。&采用氧D乙炔火焰钎焊时，应采用微碳化焰。$&不锈钢钎焊时，预热和钎焊过程中，不允许母材在焊接区出现红亮色，更不允许出现亮黄色，以免产生刀蚀。预热时应以氟硼酸钾的熔化温度作为焊件预热温度。&为保证钎焊温度的稳定性，在钎焊过程中，应不断地调整焊条与焊接火焰，母材之间的角度、距离、以此来调整焊接区加热温度，使焊接区在焊接过程中的温度不超过650℃。　　实践证明，上述的钎焊原理和方法可在钎焊中广泛运用。　　　
Mail: Copyright by ；All rights reserved.一种无钎剂钎焊泡沫铝芯板的合金钎料及其制备方法
专利名称一种无钎剂钎焊泡沫铝芯板的合金钎料及其制备方法
技术领域本发明涉及泡沫铝材料加工领域，确切地说是一种无钎剂钎焊泡沫铝芯板的合金钎料及其制备方法。
背景技术泡沫铝材料是近年来研制开发出来的一种高科技新材料，它具有吸声、隔音、隔热、电磁屏蔽、减振缓冲等诸多优良性能，同时还具有金属铝固有的防火、防潮、无毒、无味、耐蚀、抗老化等性能。由于采用少量金属实现了结构材料多功能化,开拓了解决众多高技术领域内现存问题的新途径，泡沫铝已显示出广阔的应用前景，成为美、日、英、中、德等国21世纪的前沿热点材料。目前国外对泡沫铝的研究较为深入，现已成功地应用到汽车、建筑、包装、机床等领域。作为泡沫铝材料用途最为广泛产品为泡沫铝夹芯板，是一种高孔隙率、宏孔多孔材料，且轻便、坚固、耐热、美观。主要用于吸音、隔声、减震、防火、缓冲、能量吸收、电磁屏蔽、增加气液接触面、过滤等。泡沫铝夹芯板应用前景广泛，但除非具备实用的连接技术，否则是不可能实现泡沫铝夹芯板构件的大批量生产和应用的。已有一些众所周知的工艺可用于生产泡沫铝芯板复合材料，如胶粘、轧制-包覆、焊接法等，但均存在一些问题。胶粘工艺生产的泡沫铝夹芯板耐高温与耐腐蚀能力较差，产品的使用环境具有一定的局限性。粉末冶金发泡轧制-包覆制备的泡沫铝构件尺寸上有较大的限制，且这种方法主要用于夹心为闭孔结构，很少用于开孔泡沫铝夹芯板制备。目前有关泡沫铝的焊接技术尚不成熟，Hafer等和Pogibenko研究了在泡沫铝母材待焊端面之间插入AlSil2钎料后采用激光焊的熔焊方法，在高能热源作用下，泡沫铝孔隙结构大量坍塌导致熔池和焊缝成形困难。此外，板厚对激光功率要求也较为敏感。具有较低拘束条件的扩散焊，和超声波焊时，其焊接接头力学性能较差，尚不具备实用化条件。与实体铝的钎焊相比，泡沫铝夹芯板表面大量孔隙的存在是泡沫铝钎焊中钎料润湿和流布不良的主要原因，泡沫铝的多样化孔结构(孔径、孔形状和孔隙率等)对焊接过程和焊接接头性能产生很大影响。另外，在钎焊过程中泡沫铝孔隙结构中的致密氧化膜也是导致焊接性能差的重要因素，氧化层的存在阻碍基体金属与钎料的结合，传统的去除氧化铝膜的方法是使用氟化物钎剂熔盐中进行浸溃，腐蚀破坏致密氧化膜，浸溃钎焊后必须进行清洗与加热，清除腐蚀性残盐，但对于泡沫铝芯板这种多孔结构，清洗很难进行，导致钎焊后泡沫铝芯板的严重腐蚀。在焊料选择上，熔点低的锡基和锌基钎焊时，泡沫铝芯表面是由较薄的胞棱及胞壁组成，焊接接头拉伸和剪切强度比较低。熔点高的铝硅基焊料，又易导致泡沫铝孔隙结构大量坍塌导致熔池和焊缝成形困难或熔合不良。另外使用氟化物等钎剂进行处理后，因泡沫铝芯多孔结构的存在，不易清洗，导致泡沫铝芯板的严重腐蚀。泡沫铝现有的钎焊方法和焊料在接头耐蚀、抗疲劳、焊缝成形以及接头力学性能等方面均存在诸多问题，这极大地限制了泡沫铝夹芯板大尺寸化的制备和泡沫铝在高技术和民用领域的应用，因此，研究适合泡沫铝芯多孔结构的无钎剂钎焊的焊料，具有重要的意义发明内容
本发明所要解决的技术问题是针对上述现有技术而提供不需要配合使用钎剂，无须真空或保护气氛条件，能实现泡沫铝的高强度焊接的无钎剂钎焊泡沫铝芯板的合金钎料及其制备方法。上述目的通过以下方案实现
本发明提供了制备泡沫铝焊接过程中使用的合金钎料的配方及其生产工艺。本发明解决上述技术问题所采用的技术方案是通过合金成份设计，在铝硅基焊料中添加Cu、Mg元素，制备具有较好的流动性、适宜的熔点的合金材料作为钎料，这种合金钎料在焊接过程中利用钎料熔体中的Cu、Mg合金元素向固相泡沫铝端扩散，与母材中Al元素的相互作用，这些过程造成连接界面附近的钎料和母材的熔降，促进表面氧化铝的润湿，使部分氧化铝膜破坏，钎料液化和母材的熔体由于毛细效应作用在泡沫铝胞壁表面膜下流布，且氧化膜密度小于钎料熔体而浮在表面，加速氧化膜破碎并在随后的刮擦和挤压过程中被除去，同时液态钎料在母材表面润湿、铺展实现零件间的连接。本发明的有益效果在铝硅基焊料中添加Cu、Mg元素，制备具有较好的流动性、适宜的熔点的合金材料作为钎料，这种合金钎料熔点低，流动性好，在焊接过程中利用钎料熔体中的Cu、Mg合金元素向固相泡沫铝端扩散，在母材表面润湿、铺展实现零件间的连接，此焊接过程中不需要配合使用钎剂，无须真空或保护气氛条件，通过配合机械/物理方法去除致密氧化膜，并在焊接时形成致密的焊缝，来实现泡沫铝的高强度焊接。
具体实施例方式实施例I :
一种多元铝合金材料，它是Al-Si-Cu-Mg合金，其中Si的质量百分含量为8%，Cu的质量百分含量为10%，Mg的质量百分含量为10%，Al的质量百分含量为72% ;熔点温度范围450-600°C。配料要使用高纯度的金属。(Al纯度不低于99. 00%, Si使用4mm的结晶硅，Mg的纯度不低于99. 50% ,Cu纯度不低于99. 70%)。附属权利要求中上述Al-Si-Cu-Mg合金钎料的制备
O.钎料的称量采用光敏分析天平，精度不低于O. 001克。为了保证钎料成分的准确性，使用时控制配料误差在O. 005克以下，每炉配制钎料总重量为500克。其中Si的质量40克，Cu的质量百分含量为50克，Mg的质量百分含量为50克，Al的质量百分含量为360克。2).装炉用高纯CaO质坩埚；真空感应炉冷态极限真空度彡10_2Pa。过程是，装360克金属铝于CaO质坩埚中，将Si、Cu、Mg置于加料器中；抽真空，炉内真空度要达到10-2Pa :通氩气，使炉内压力不小于O. 05 Mpa。3).熔炼开启电炉，加热工料至其熔点范围以上(850°C);待铝液化清，加入Si和Cu, Mg搅拌铝液；待铝合金液化清，搅拌铝合金液并抽真空使炉内压力不大于O. 009 MPa ；通氩气，使炉内压力不小于O. 05 MPa，搅拌钛铝合金液；待金属液熔清。
4).凝固停电降温；通IS气,使炉内压力不小于O. 08 MPa,打开电炉,金属液倒入金属铸模中，然后进行水冷，得到块状钎料。本发明可生产出化学成份合格，杂质含量低，质量优良的作为一种泡沫铝材料无钎剂钎焊时的钎料，应用于大尺寸泡沫铝板的拼焊成型。·
一种多元铝合金材料，它是Al-Si-Cu-Mg合金，Al-Si-Cu-Mg合金，其中Si的质量百分含量为8%，Cu的质量百分含量为15%，Mg的质量百分含量为10%，Al的质量百分含量为62% ；熔点温度范围450-600°C。配料要使用高纯度的金属。(Al纯度不低于99. 00%, Si使用4mm的结晶硅，Mg的纯度不低于99. 50%，Cu纯度不低于99. 70%)。上述Al-Si-Cu-Mg合金钎料的制备
O.钎料的称量采用光敏分析天平，精度不低于O. 001克。为了保证钎料成分的准确性，使用时控制配料误差在O. 005克以下，每炉配制钎料总重量为500克。其中Si的质量40克，Cu的质量百分含量为75克，Mg的质量百分含量为50克，Al的质量百分含量为345克·
2).装炉用高纯CaO质坩埚；真空感应炉冷态极限真空度& 10-2Pa。过程是，装360克金属铝于CaO质坩埚中，将Si、CiuMg置于加料器中；抽真空，炉内真空度要达到10_2Pa:通IS气，使炉内压力不小于O. 05 Mpa。3).熔炼开启电炉，加热工料至其熔点范围以上(850);待铝液化清，加入Si和Cu，Mg搅拌铝液；待铝合金液化清，搅拌铝合金液并抽真空使炉内压力不大于O. 009 MPa；通氩气，使炉内压力不小于O. 05 MPa，搅拌钛铝合金液；待金属液熔清。4).凝固停电降温；通IS气,使炉内压力不小于O. 08 MPa,打开电炉,倒入金属铸模中，然后进行水冷，得到块状钎料。本发明可生产出化学成份合格，杂质含量低，质量优良的作为一种泡沫铝材料无钎剂钎焊时的钎料，应用于大尺寸泡沫铝板的拼焊成型。实施例3:
一种多元铝合金材料，它是Al-Si-Cu-Mg合金，Al-Si-Cu-Mg合金，Al-Si-Cu-Mg合金，其中Si的质量百分含量为10%，Cu的质量百分含量为10%，Mg的质量百分含量为10%，Al的质量百分含量为70%;熔点温度范围450-600°C。配料要使用高纯度的金属。(Al纯度不低于99. 00%, Si使用4mm的结晶硅，Mg的纯度不低于99. 50%，Cu纯度不低于99. 70%)。上述Al-Si-Cu-Mg合金钎料的制备
I).钎料的称量采用光敏分析天平，精度不低于0.001克。为了保证钎料成分的准确性，使用时控制配料误差在O. 005克以下，每炉配制钎料总重量为500克。其中Si的质量50克，Cu的质量百分含量为50克，Mg的质量百分含量为50克，Al的质量百分含量为350克。2).装炉用高纯CaO质坩埚；真空感应炉冷态极限真空度彡10_2Pa。过程是，装360克金属铝于CaO质坩埚中，将Si、Cu、Mg置于加料器中；抽真空，炉内真空度要达到10_2Pa:通氩气，使炉内压力不小于O. 05 Mpa。3).熔炼开启电炉，加热工料至其熔点范围以上(850);待铝液化清，加入Si和Cu，Mg搅拌铝液；待铝合金液化清，搅拌铝合金液并抽真空使炉内压力不大于O. 009 MPa；通氩气，使炉内压力不小于O. 05 MPa，搅拌钛铝合金液；待金属液熔清。4).凝固停电降温；通氩气，使炉内压力不小于O. 08 MPa，打开电炉，倒入金属铸模中，然后进行水冷，得到块状钎料。本发明可生产出化学成份合格，杂质含量低，质量优良的作为一种泡沫铝材料无钎剂钎焊时的钎料，应用于大尺寸泡沫铝板的拼焊成型。
1.一种无钎剂钎焊泡沫铝芯板的合金钎料，其特征在于其是熔点范围在450-600°C的铝合金材料。
2.根据权利要求I所述的一种无钎剂钎焊泡沫铝芯板的合金钎料，其特征在于其是熔点范围在450-600°C的Al-Si-Cu-Mg合金材料。
3.根据权利要求I所述的一种无钎剂钎焊泡沫铝芯板的合金钎料，其特征在于为下列六种之一(1)Al-Si-Cu-Mg合金，其中Si的质量百分含量为8%，Cu的质量百分含量为10%，Mg的质量百分含量为10%, Al的质量百分含量为72% ；(2)Al-Si-Cu-Mg合金，其中Si的质量百分含量为8%，Cu的质量百分含量为12%，Mg的质量百分含量为10%，Al的质量百分含量为70% ；(3)A1-Si-Cu-Mg合金，其中Si的质量百分含量为8%，Cu的质量百分含量为15%，Mg的质量百分含量为10%, Al的质量百分含量为62% ；(4)Al-Si-Cu-Mg合金，其中Si的质量百分含量为10%，Cu的质量百分含量为10%，Mg的质量百分含量为10%，Al的质量百分含量为70% ；(5)Al-Si-Cu-Mg合金，其中Si的质量百分含量为10%，Cu的质量百分含量为12%，Mg的质量百分含量为10%，Al的质量百分含量为68% ；(6)Al-Si-Cu-Mg合金，其中Si的质量百分含量为10%，Cu的质量百分含量为15%，Mg的质量百分含量为10%，Al的质量百分含量为65%。
4.根据权利要求I所述的一种无钎剂钎焊泡沫铝芯板的合金钎料，其特征在于A1纯度不低于99. 00%，Si使用4mm的结晶硅，Mg的纯度不低于99. 50% ,Cu纯度不低于99. 70%。
5.一种如权利要求I或2或3或4所述的无钎剂钎焊泡沫铝芯板的合金钎料的制备方法，其特征在于包括以下步骤(1)按质量百分比称取Al、Si、Cu、Mg;(2)使用真空感应炉，先装Al于CaO质坩埚中，将Si、Cu、Mg置于加料器中，抽真空，真空感应炉内真空度要达到KT2Pa以下，通氩气，使炉内压力不小于O. 05 Mpa ；(3)开启电炉，加热Al料至850°C以上；待铝液化清，加入Si和Cu、Mg，搅拌；待铝合金液化清，搅拌铝合金液并抽真空使炉内压力不大于O. 009 MP通氩气，使炉内压力不小于O.05 MPa，搅拌钛铝合金液；待金属液熔清；(4)停止加热、降温，通氩气，使炉内压力不小于O.08 MPa，打开电炉，金属液倒入金属铸模中，然后进行水冷，得到块状钎料，即可。
6.根据权利要求5所述的一种无钎剂钎焊泡沫铝芯板的合金钎料的制备方法，其特征在于步骤(I)中原料的称取采用光敏分析天平，精度不低于O. 001克，使用时控制配料误差在O. 005克以下。
7.根据权利要求5所述的一种无钎剂钎焊泡沫铝芯板的合金钎料的制备方法，其特征在于所述的CaO质坩埚为高纯CaO质坩埚所述的真空感应炉冷态极限真空度& 10_2Pa。
本发明公开了一种无钎剂钎焊泡沫铝芯板的合金钎料及其制备方法，其是熔点范围在450-600℃的铝合金材料。在铝硅基焊料中添加Cu、Mg元素，制备具有较好的流动性、适宜的熔点的合金材料作为钎料，这种合金钎料熔点低，流动性好，在焊接过程中利用钎料熔体中的Cu、Mg合金元素向固相泡沫铝端扩散，在母材表面润湿、铺展实现零件间的连接，此焊接过程中不需要配合使用钎剂，无须真空或保护气氛条件，通过配合机械/物理方法去除致密氧化膜，并在焊接时形成致密的焊缝，来实现泡沫铝的高强度焊接。
文档编号B23K35/28GKSQ
公开日日 申请日期日 优先权日日
发明者魏鹏, 王桂明 申请人:芜湖沃多福新材料有限责任公司紫铜和不锈钢的焊接
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紫铜和不锈钢的焊接
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两种铜磷钎料对紫铜钎焊的焊接性能和焊缝组织对比
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