《玻璃幕墙工程技术规范》&&&&&&&&&&&&&&&&&&&
JGJ102-2003
《点支式玻璃幕墙工程技术规程》&&&&&&&&&&&&& CECS127-2001
《点支式玻璃幕墙支承装置》&&&&&&&&&&&&&&&&& JG138-2001
《吊挂式玻璃幕墙支承装置》&&&&&&&&&&&&&&&&& JG139-2001
《建筑玻璃应用技术规程》&&&&&&&&&&&&&&&&&&&
JGJ113-2003
《建筑瓷板装饰工程技术规范》&&&&&&&&&&&&&&& CECS101：98
《建筑幕墙》&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&
《金属与石材幕墙工程技术规范》&&&&&&&&&&&&& JGJ133-2001
《全玻璃幕墙工程技术规程》&&&&&&&&&&&&&&&&& DBJ/CT014-2001
《采暖通风与空气调节设计规范》&&&&&&&&&&&&& GB
《地震震级的规定》&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&
《防静电工程技术规范》&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&
DGJ08-83-2000
《钢结构防火涂料》&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&
《钢结构设计规范》&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&
《高层民用建筑钢结构技术规范》&&&&&&&&&&&&& JGJ99-98
《高层建筑混凝土结构技术规程》&&&&&&&&&&&&& JGJ3-2002
《高层民用建筑设计防火规范》&&&&&&&&&&&&&&&
《高处作业吊蓝》&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&
《工程抗震术语标准》&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&
JGJ/T97-95
《工程网络计划技术规程》&&&&&&&&&&&&&&&&&&&
JGJ/T121-99
《公共建筑节能设计标准》&&&&&&&&&&&&&&&&&&&
《混凝土结构后锚固技术规程》&&&&&&&&&&&&&&& JGJ145-2004
《混凝土结构设计规范》&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&
《混凝土用膨胀型、扩孔型建筑锚栓》&&&&&&&&& JG160-2004
《既有居住建筑节能改造技术规程》&&&&&&&&&&& JGJ129-2004
《建筑表面用有机硅防水剂》&&&&&&&&&&&&&&&&& JC/T902-2002
《建筑材料放射性核素限量》&&&&&&&&&&&&&&&&& GB
《建筑防火封堵应用技术规程》&&&&&&&&&&&&&&& CECS154：2003
《建筑钢结构焊接技术规程》&&&&&&&&&&&&&&&&& JGJ81-2002
《建筑隔声评价标准》&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&
《建筑工程抗震设防分类标准》&&&&&&&&&&&&&&& GB
《建筑工程预应力施工规程》&&&&&&&&&&&&&&&&& CECS180：2005
《建筑结构荷载规范》&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&
GB(2006年版、局部修订)
《建筑结构可靠度设计统一标准》&&&&&&&&&&&&& GB
《建筑抗震设防分类标准》&&&&&&&&&&&&&&&&&&&
《建筑抗震设计规范》&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&
《建筑设计防火规范》&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&
《建筑物防雷设计规范》&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&
GB50057-94
《冷弯薄壁型钢结构设计规范》&&&&&&&&&&&&&&& GB
《民用建筑隔声设计规范》&&&&&&&&&&&&&&&&&&& GBJ118-88
《民用建筑热工设计规范》&&&&&&&&&&&&&&&&&&& GB50176-93
《民用建筑设计通则》&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&
《膜结构技术规程》&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&
CECS158：2004
《夏热冬冷地区居住建筑节能设计标准》&&&&&&& JGJ134-2001
《夏热冬暖地区居住建筑节能设计标准》&&&&&&& JGJ75-2003
《预应力筋用锚具、夹具和连接器应用技术规程》JGJ85-2002
《中国地震动参数区划图》&&&&&&&&&&&&&&&&&&&
《中国地震烈度表》&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&
《变形铝及铝合金化学成份》&&&&&&&&&&&&&&&&&
《建筑用隔热铝合金型材-穿条式》&&&&&&&&&&&& JG/T175-2005
《建筑用铝型材、铝板氟碳涂层》&&&&&&&&&&&&& JG/T133-2000
《铝合金建筑型材第1部分基材》&&&&&&&&&&&&&& GB4
《铝合金建筑型材第2部分阳极氧化、着色型材》 GB4
《铝合金建筑型材第3部分电泳涂漆型材》&&&&&& GB4
《铝合金建筑型材第4部分粉末喷涂型材》&&&&&& GB4
《铝合金建筑型材第5部分氟碳漆喷涂型材》&&&& GB4
《铝合金建筑型材第6部分隔热型材》&&&&&&&&&& GB4
《铝及铝合金彩色涂层板、带材》&&&&&&&&&&&&& YS/T431-2000
《一般工业用铝及铝合金板、带材》&&&&&&&&&&& GB/T3880.1～3-2006
《铝型材截面几何参数算法及计算机程序要求》& YS/T437-2000
《有色电泳涂漆铝合金建筑型材》&&&&&&&&&&&&& YS/T459-2003
《干挂饰面石材及其金属挂件》&&&&&&&&&&&&&&& JC830.1、2-2005
《建筑装饰用微晶玻璃》&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&
JC/T872-2000
《铝幕墙板、板基》&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&
YS/T429.1-2000
《铝幕墙板、氟碳喷漆铝单板》&&&&&&&&&&&&&&& YS/T429.2-2000
《铝塑复合板》&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&
《铝塑复合板用铝带》&&&&&&&&&&&&&&&& &&&&&&&YS/T432-2000
《天然板石》&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&
《天然大理石荒料》&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&
JC/T202-2001
《天然大理石建筑板材》&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&
《天然花岗石荒料》&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&
JC/T204-2001
《天然花岗石建筑板材》&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&& GB/T
《天然石材统一编号》&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&
《天然饰面石材术语》&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&
GB/T13890-92
《镀膜玻璃
第1部分：阳光控制镀膜玻璃》&&&&& GB/T2
《镀膜玻璃
第2部分：低辐射镀膜玻璃》&&&&&&& GB/T2
《防弹玻璃》&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&
《浮法玻璃》
&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&GB
《夹层玻璃》&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&
《建筑用安全玻璃
第2部分：钢化玻璃》&&&&&&& GB5
《建筑用安全玻璃
防火玻璃》&&&&&&&&&&&&&&&&
《幕墙用钢化玻璃与半钢化玻璃》&&&&&&&&&&&&& GB
《普通平板玻璃》&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&& &&&&&&GB
《热弯玻璃》&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&
JC/T915-2003
《压花玻璃》&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&
JC/T511-2002
《中空玻璃》&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&
《着色玻璃》&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&
《不锈钢棒》&&&&&&&&&&&&&&&&& &&&&&&&&&&&&&&GB/T
《不锈钢和耐热钢冷轧钢带》&&&&&&&&&&&&&&&&&
《不锈钢冷加工钢棒》&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&
《不锈钢冷轧钢板及钢带》&&&&&&&&&&&&&&&&&&&
《不锈钢热轧钢板及钢带》&&&&&&&&&&&&&&&&&&&
《不锈钢丝》&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&
GB/T4240-93
《不锈钢丝绳》&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&
《不锈钢小直径无缝钢管》&&&&&&&&&&&&&&&&&&&
《擦窗机》&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&
《彩色涂层钢板和钢带》&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&
《低合金钢焊条》&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&
《低合金高强度结构钢》&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&
《钢丝绳铝合金压制接头》&&&&&&&&&&&&&&&&&&&
《高耐候结构钢》&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&
《高碳铬不锈钢丝》&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&
YB/T096—1997
《焊接结构用耐候钢》&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&
《合金结构钢》&&&&&&&&&&&&&&& &&&&&&&&&&&&&&GB/T
《结构用无缝钢管》&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&
《金属覆盖层钢铁制品热镀锌层技术要求》&&&&& GB/T
《冷拔异形钢管》&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&
《碳钢焊条》&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&
《碳素结构钢》&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&
GB/T700-2006
《碳素结构钢和低合金结构钢热轧薄钢板及钢带》GB/T912-1989
《碳素结构钢和低合金结构钢热轧厚钢板及钢带》GB/T
《优质碳素结构钢》&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&
GB/T699-1999
《预应力筋用锚具、夹具和连接器》&&&&&&&&&&& GB/T
《丙烯酸酯建筑密封膏》&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&
JC484-2006
《幕墙玻璃接缝用密封胶》&&&&&&&&&&&&&&&&&&& JC/T882-2001
《彩色涂层钢板用建筑密封胶》&&&&&&&&&&&&&&& JC/T884-2001
《丁基橡胶防水密封胶粘带》&&&&&&&&&&&&&&&&& JC/T942-2004
《干挂石材幕墙用环氧胶粘剂》&&&&&&&&&&&&&&& JC887-2001
《工业用橡胶板》&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&
《硅酮建筑密封胶》&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&
《混凝土建筑接缝用密封胶》&& &&&&&&&&&&&&&&&JC/T881-2001
《建筑窗用弹性密封剂》&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&
JC485-2007
《建筑密封材料试验方法》&&&&&&&&&&&&&&&&&&&
GB/T13477.1～20-2002
《建筑用防霉密封胶》&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&
JC/T885-2001
《建筑用硅酮结构密封胶》&&&&&&&&&&&&&&&&&&&
《建筑用岩棉、矿渣棉绝热制品》&&&&&&&&&&&&& GB/T
《建筑用硬质塑料隔热条》&&&&&&&&&&&&&&&&&&&
JG/T174-2005
《建筑装饰用天然石材防护剂》&&&&&&&&&&&&&&& JC/T973-2005
《聚氨酯建筑密封胶》&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&
JC/T482-2003
《聚硫建筑密封胶》&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&
JC/T483-2006
《绝热用岩棉、矿棉及其制品》&&&&&&&&&&&&&&& GB/T11835-98
《硫化橡胶或热塑性橡胶撕裂强度的测定》&&&&& GB/T529-1999
《石材用建筑密封胶》&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&
JC/T883-2001
《橡胶袖珍硬度计压入硬度试验方法》&&&&&&&&& GB/T531-1999
《修补用天然橡胶胶粘剂》&&&&&&&&&&&&&&&&&&&
《中空玻璃用弹性密封胶》&&&&&&&&&&&&&&&&&&&
JC/T486-2001
《中空玻璃用丁基热熔密封胶》&&&&&&&&&&&&&&& JC/T914-2003
《封闭型沉头抽芯铆钉》& &&&&&&&&&&&&&&&&&&&&GB/T
《封闭型平圆头抽芯铆钉》&&&&&&&&&&&&&&&&&&&
《紧固件螺栓和螺钉》&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&
《紧固件公差螺栓、螺钉、螺柱和螺母》&&&&&&& GB/T2
《紧固件机械性能不锈钢螺母》&&&&&&&&&&&&&&&
《紧固件机械性能不锈钢螺栓、螺钉、螺柱》&&& GB/T0
《紧固件机械性能抽芯铆钉》&&&&&&&&&&&&&&&&&
《紧固件机械性能螺母、粗牙螺纹》&&&&&&&&&&& GB/T0
《紧固件机械性能螺母、细牙螺纹》&&&&&&&&&&& GB/T0
《紧固件机械性能螺栓、螺钉和螺柱》&&&&&&&&& GB/T0
《紧固件机械性能自攻螺钉》&&&&&&&&&&&&&&&&&
《紧固件术语盲铆钉》&&&&&&&&&&&&&&&& &&&&&&&GB/T
《铝合金窗》&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&
《铝合金门》&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&
《螺纹紧固件应力截面积和承载面积》&&&&&&&&& GB/T7
《十字槽盘头螺钉》&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&
GB/T818-2000
《地弹簧》&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&
《铝合金门插锁》&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&
《平开铝合金窗把手》&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&
《铝合金撑挡》&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&
《铝合金窗不锈钢滑撑》&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&
《铝合金门窗拉手》&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&
《铝合金窗锁》&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&
《铝合金门锁》&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&
《推拉铝合金门用滑轮》&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&
《闭合器》&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&
《外装门锁》&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&
《弹子插芯门锁》&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&
《叶片门锁》&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&
《球型门锁》&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&
《铜合金铸件》&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&
《锌合压铸件》&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&
《铝合金压铸件》&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&
《铸件尺寸公差与机械加工余量》&&&&&&&&&&&&& QB/T
《建筑门窗五金件
插销》&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&
JG214-2007
《建筑门窗五金件
传动机构用执手》&&&&&&&&&&
JG124-2007
《建筑门窗五金件
旋压执手》&&&&&&&&&&&&&&&&
JG213-2007
《建筑门窗五金件
合页（铰链）》&&&&&&& &&&&&JG125-2007
《建筑门窗五金件
传动锁闭器》&&&&&&&&&&&&&&
JG126-2007
《建筑门窗五金件
滑撑》&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&
JG127-2007
《建筑门窗五金件
滑轮》&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&
JG129-2007
《建筑门窗五金件
多点锁闭器》&&&&&&&&&&&&&&
JG215-2007
《建筑门窗五金件
撑挡》&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&
JG128-2007
《建筑门窗五金件
通用要求》&&&&&&&&&&& &&&&&JG212-2007
《建筑门窗五金件
单点锁闭器》&&&&&&&&&&&&&&
JG130-2007
《建筑门窗内平开下悬五金系统》&&&&&&&&&&&&& JG168-2004
《钢塑共挤门窗》&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&
JG207-2007
《电动采光排烟窗》&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&
JG189-2006
《玻璃幕墙工程质量检验标准》&&&&&&&&&&&&&&& JGJ/T139-2001
《玻璃幕墙光学性能》&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&
《采暖居住建筑节能检验标准》&&&&&&&&&&&&&&& JGJ132-2001
《彩色涂层钢板和钢带试验方法》&&&&&&&&&&&&& GB/T
《钢结构工程施工质量验收规范》&&&&&&&&&&&&& GB
《混凝土结构工程施工质量验收规范》&&&&&&&&& GB
《建筑防水材料老化试验方法》&&&&&&&&&&&&&&& GB/T
《建筑幕墙风压变形性能测试方法》&&&&&&&&&&& GB/T15227-94
《建筑幕墙抗震性能振动台试验方法》&&&&&&&&& GB/T
《建筑幕墙空气渗透性能测试方法》&&&&&&&&&&& GB/T15226-94
《建筑幕墙平面内变形性能检测方法》&&&&&&&&& GB/T
《建筑幕墙物理性能分级》&&&&&&&&&&&&&&&&&&&
GB/T15225-94
《建筑幕墙雨水渗透性能测试方法》&&&&&&&&&&& GB/T15228-94
《建筑外窗保温性能分级及检测方法》&&&&&&&&& GB/T
《建筑外窗采光性能分级及检测方法》&&&&&&&&& GB/T
《建筑外窗抗风压性能分级及检测方法》&&&&&&& GB/T
《建筑外窗空气隔声性能分级及检测方法》&&&&& GB/T
《建筑外窗气密性能分级及检测方法》&&&&&&&&& GB/T
《建筑外窗水密性能分级及检测方法》&&&&&&&&& GB/T
《建筑装饰装修工程施工质量验收规范》
《金属材料室温拉伸试验方法》&&&&&&&&&&&&&&& GB/T228-2002
&&& 淮安地区；
&&& 幕墙属于外围护构件，按《建筑结构荷载规范》(GB)
&&& A类：指近海海面和海岛、海岸、湖岸及沙漠地区；
&&& B类：指田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区；
&&& C类：指有密集建筑群的城市市区；
&&& D类：指有密集建筑群且房屋较高的城市市区；
依照上面分类标准，本工程按B类地区考虑。
&&& 按照国家规范《建筑抗震设计规范》(GB)、《中国地震动参数区划图》(GB)规定，淮安地区地震基本烈度为6度，地震动峰值加速度为0.05g，水平地震影响系数最大值为：αmax=0.08。
&&& 幕墙属于外围护构件，按建筑结构荷载规范(GB 2006年版)计算：
&&& wk=βgzμzμs1w0&&&&&& &……7.1.1-2[GB 2006年版]
&&& wk：作用在幕墙上的风荷载标准值(MPa)；
&&& Z：计算点标高：18m；
&&& βgz：瞬时风压的阵风系数；
&&& 根据不同场地类型,按以下公式计算：
&&& βgz=K(1+2μf)
&&& 其中K为地面粗糙度调整系数，μf为脉动系数
&&& A类场地： βgz=0.92×(1+2μf)& 其中：μf=0.387×(Z/10)-0.12
&&& B类场地： βgz=0.89×(1+2μf)& 其中：μf=0.5(Z/10)-0.16
&& &C类场地：
βgz=0.85×(1+2μf)& 其中：μf=0.734(Z/10)-0.22
&&& D类场地： βgz=0.80×(1+2μf)& 其中：μf=1.2248(Z/10)-0.3
对于B类地区，18m高度处瞬时风压的阵风系数：
&&& βgz=0.89×(1+2×(0.5(Z/10)-0.16))=1.7001
&&& μz：风压高度变化系数；
&&& 根据不同场地类型,按以下公式计算：
&&& A类场地： μz=1.379×(Z/10)0.24
&&&&&&& &&&&&当Z&300m时，取Z=300m，当Z&5m时，取Z=5m；
&&& B类场地： μz=(Z/10)0.32
&&&&&&&&&&&& 当Z&350m时，取Z=350m，当Z&10m时，取Z=10m；
&&& C类场地： μz=0.616×(Z/10)0.44
&&&&&&&&&&&& 当Z&400m时，取Z=400m，当Z&15m时，取Z=15m；
&&& D类场地： μz=0.318×(Z/10)0.60
&&&&&&&&&&&& 当Z&450m时，取Z=450m，当Z&30m时，取Z=30m；
对于B类地区，18m高度处风压高度变化系数：
&&& μz=1.000×(Z/10)0.32=1.2069
&&& μs1：局部风压体型系数；
&&& 按《建筑结构荷载规范》GB(2006年版)第7.3.3条：验算围护构件及其连接的强度时，可按下列规定采用局部风压体型系数μs1：
&&&&&& 一、外表面
&&&&&&&& 1.& 正压区&&&&&&&& 按表7.3.1采用；
&&&&&&&& 2.& 负压区
&&&&&&&&&&&&& —& 对墙面，&&& 取-1.0
&&&&& &&&&&&&&—&
对墙角边，& 取-1.8
&&&&&& 二、内表面
&&& 对封闭式建筑物，按表面风压的正负情况取-0.2或0.2。
&&& 由于大部分幕墙都有开启，按[5.3.2]JGJ102-2003条文说明，幕墙结构一般的体型系数取1.2(大面区域)、2.0(转角区域)。
&&& 另注：上述的局部体型系数μs1(1)是适用于围护构件的从属面积A小于或等于1m2的情况，当围护构件的从属面积A大于或等于10m2时，局部风压体型系数μs1(10)可乘以折减系数0.8，当构件的从属面积小于10m2而大于1m2时，局部风压体型系数μs1(A)可按面积的对数线性插值，即：
&&& μs1(A)=μs1(1)+[μs1(10)-μs1(1)]logA
&&& w0：基本风压值(MPa)，根据现行&&建筑结构荷载规范&&GB附表D.4(全国基本风压分布图)中数值采用，但不小于0.3KN/m2，按重现期50年，淮安地区取0.0004MPa；
&&& 计算支撑结构时的构件从属面积：
&&&&&& A=1×4.8=4.8m2& (10≥A≥1)
&&&&&& LogA=0.681
&&&&&& μs1(A)=μs1(1)+[μs1(10)-μs1(1)]logA
&&&&&&&&&&& =0.864
&&&&&& μs1=0.864+0.2
&&&&&&&&& =1.064
&&&&&& wk=βgzμzμs1w0
&&&&&&&&& =1.7001×1.2069×1.064×0.0004
&&&&&&&&& =0.000873MPa 因为wk&0.001MPa,所以按JGJ102-2003，取wk=0.001MPa.
&&& 计算面板材料时的构件从属面积：
&&&&&& A=1.15×0.6=0.69m2& (10≥A≥1)
&&&&&& LogA=0
&&&&&& μs1(A)=μs1(1)+[μs1(10)-μs1(1)]logA
&&&&&&&&&&& =1
&&&&&& μs1=1+0.2
&&&&&&&&& =1.2
&&&&&& wk=βgzμzμs1w0
&&&&&&&&& =1.7001×1.2069×1.2×0.0004
&&&&&&&&& =0.000985MPa 因为wk&0.001MPa,所以按JGJ102-2003，取wk=0.001MPa.
&&& qEAk=βEαmaxGk/A&&&&&&&&& ……5.3.4[JGJ102-2003]
&&& qEAk：垂直于幕墙平面的分布水平地震作用标准值(MPa)；
&&& βE：动力放大系数,取5.0；
&&& αmax：水平地震影响系数最大值，取0.08；
&&& Gk：幕墙构件的重力荷载标准值(N)；
&&& A：幕墙构件的面积(mm2)；
荷载和作用效应按下式进行组合：
&&& S=γGSGk+ψwγwSwk+ψEγESEk&&& ……5.4.1[JGJ102-2003]
&&& S：作用效应组合的设计值；
&&& SGk：重力荷载作为永久荷载产生的效应标准值；
&&& Swk、SEk：分别为风荷载，地震作用作为可变荷载产生的效应标准值；
&&& γG、γw、γE：各效应的分项系数；
&&& ψw、ψE：分别为风荷载，地震作用效应的组合系数。
上面的γG、γw、γE为分项系数，按5.4.2、5.4.3、5.4.4[JGJ102-2003]规定如下：
进行幕墙构件强度、连接件和预埋件承载力计算时：
&&& 重力荷载：γG：1.2；
&&& 风 荷 载：γw：1.4；
&&& 地震作用：γE：1.3；
进行挠度计算时；
&&& 重力荷载：γG：1.0；
&&& 风 荷 载：γw：1.0；
&&& 地震作用：可不做组合考虑；
上式中，风荷载的组合系数ψw为1.0；
&&&&&&& 地震作用的组合系数ψE为0.5；
基本参数：
&&& 1：计算点标高：18m；
&&& 2：力学模型：四点三跨连续梁；
&&& 3：立柱跨度：L=4800mm；
&&& 4：立柱左分格宽：1000mm；立柱右分格宽：1000mm；
&&& 5：立柱计算间距(指立柱左右分格平均宽度)：B=1000mm；
&&& 6：板块配置：石材；
&&& 7：立柱材质：Q235；
&&& 8：安装方式：偏心受拉；
本处幕墙立柱按四点三跨连续梁力学模型进行设计计算，受力模型如下：
(1)风荷载作用的线荷载集度(按矩形分布)：
&&& qwk：风荷载线分布最大荷载集度标准值(N/mm)；
&&& wk：风荷载标准值(MPa)；
&&& B：幕墙立柱计算间距(mm)；
&&& qwk=wkB
&&&&& =0.001×1000
&&&&& =1N/mm
&&& qw：风荷载线分布最大荷载集度设计值(N/mm)；
&&& qw=1.4qwk
&&&&& =1.4×1
&&&&& =1.4N/mm
(2)水平地震作用线荷载集度(按矩形分布)：
&&& qEAk：垂直于幕墙平面的分布水平地震作用标准值(MPa)；
&&& βE：动力放大系数，取5.0；
&&& αmax：水平地震影响系数最大值，取0.08；
&&& Gk：幕墙构件的重力荷载标准值(N)，(含面板和框架)；
&&& A：幕墙平面面积(mm2)；
&&& qEAk=βEαmaxGk/A&&&&& ……5.3.4[JGJ102-2003]
&&&&&& =5×0.08×0.0011
&&&&&& =0.00044MPa
&&& qEk：水平地震作用线荷载集度标准值(N/mm)；
&&& B：幕墙立柱计算间距(mm)；
&&& qEk=qEAkB
&&&&& =0.00044×1000
&&&&& =0.44N/mm
&&& qE：水平地震作用线荷载集度设计值(N/mm)；
&&& qE=1.3qEk
&&&&& =1.3×0.44
&&&&& =0.572N/mm
(3)幕墙受荷载集度组合：
用于强度计算时，采用Sw+0.5SE设计值组合：& ……5.4.1[JGJ102-2003]
&&& q=qw+0.5qE
&&&& =1.4+0.5×0.572
&&&& =1.686N/mm
用于挠度计算时，采用Sw标准值：& ……5.4.1[JGJ102-2003]
&&& qk=qwk
&&&& =1N/mm
(4)立柱在组合荷载作用下的弯矩设计值：
&&& Mx：弯矩组合设计值(N·mm)；
&&& Mw：风荷载作用下立柱产生的弯矩设计值(N·mm)；
&&& ME：地震作用下立柱产生的弯矩设计值(N·mm)；
&&& L：立柱跨度(mm)；
采用Sw+0.5SE组合：
&&& Mw=0.1qwL2
&&& ME=0.1qEL2
&&& Mx=Mw+0.5ME
&&&& =0.1qL2
&&&& =0.1×1.686×48002
&&&& =3884544N·mm
(1)立柱抵抗矩预选值计算：
&&& Wnx：立柱净截面抵抗矩预选值(mm3)；
&&& Mx：弯矩组合设计值(N·mm)；
&&& γ：塑性发展系数：取1.05；&
&&& fs：型材抗弯强度设计值(MPa)，对Q235取215MPa；
&&& Wnx=Mx/γfs
&&&&& =.05/215
&&&&& =mm3
(2)立柱惯性矩预选值计算：
&&& qk：风荷载线荷载集度标准值(N/mm)；
&&& E：型材的弹性模量(MPa)，对Q235取206000MPa；
&&& Ixmin：材料需满足的绕X轴最小惯性矩(mm4)；
&&& L：计算跨度(mm)；
&&& df,lim：按规范要求，立柱的挠度限值(mm)；
&&& df,lim=0.007qkL4/EIxmin
&&& L/250==19.2mm
&&& df,lim=19.2mm
&&& Ixmin=0.007qkL4/Edf,lim
&&&&&& =0.007×1×48004/.2
&&&&&& =mm4
&&& 按上一项计算结果选用型材号：[8
&&& 型材的抗弯强度设计值：fs=215MPa
&&& 型材的抗剪强度设计值：τs=125MPa
&&& 型材弹性模量：E=206000MPa
&&& 绕X轴惯性矩：Ix=1010000mm4
&&& 绕Y轴惯性矩：Iy=166000mm4
&&& 绕X轴净截面抵抗矩：Wnx1=25300mm3
&&& 绕X轴净截面抵抗矩：Wnx2=25300mm3
&&& 型材净截面面积：An=1024.8mm2
&&& 型材线密度：γg=0.080447N/mm
&&& 型材截面垂直于X轴腹板的截面总宽度：t=5mm
&&& 型材受力面对中性轴的面积矩：Sx=15100mm3
&&& 塑性发展系数：γ=1.05
(1)立柱轴向拉力设计值：
&&& Nk：立柱轴向拉力标准值(N)；
&&& qGAk：幕墙单位面积的自重标准值(MPa)；
&&& A：立柱单元的面积(mm2)；
&&& B：幕墙立柱计算间距(mm)；
&&& L：立柱跨度(mm)；
&&& Nk=qGAkA
&&&&& =qGAkBL
&&&&& =0.0011×1000×4800
&&&&& =5280N
&&& N：立柱轴向拉力设计值(N)；
&&& N=1.2Nk
&&&& =1.2×5280
&&&& =6336N
(2)抗弯强度校核：
按连续梁(受拉)立柱强度公式，应满足：
& &&N/An+Mx/γWnx≤fs&&&&&&&&&&& ……6.3.7[JGJ102-2003]
&&& N：立柱轴力设计值(N)；
&&& Mx：立柱弯矩设计值(N·mm)；
&&& An：立柱净截面面积(mm2)；
&&& Wnx：在弯矩作用方向的净截面抵抗矩(mm3)；
&&& γ：塑性发展系数，取1.05；
&&& fs：型材的抗弯强度设计值，取215MPa；
&&& N/An+Mx/γWnx=+.05/25300
&&&&&&&&&&&& &&=152.411MPa≤215MPa
立柱抗弯强度满足要求。
&&& 因为惯性矩预选是根据挠度限值计算的，所以只要选择的立柱惯性矩大于预选值，挠度就满足要求：
&&& 实际选用的型材惯性矩为：Ix=1010000mm4
&&& 预选值为：Ixmin=mm4
&&& 实际挠度计算值为：
&&& df=0.007qkL4/EIx
&&&&& =0.007×1×48004/0000
&&&&& =17.86mm
&&& 而df,lim=L/250==19.2mm
所以，立柱挠度满足规范要求。
校核依据：
&&& τmax≤τs=125MPa (立柱的抗剪强度设计值)
(1)Vwk：风荷载作用下剪力标准值(N)：
&&& Vwk=wkBL×0.6
&&&&& =0.001×1000×4800×0.6
&&&&& =2880N
(2)Vw：风荷载作用下剪力设计值(N)：
&&& Vw=1.4Vwk
&&&&& =1.4×2880
&&&&& =4032N
(3)VEk：地震作用下剪力标准值(N)：
&&& VEk=qEAkBL×0.6
&&&&& =0.00044×1000×4800×0.6
&&&&& =1267.2N
(4)VE：地震作用下剪力设计值(N)：
&&& VE=1.3VEk
&&&&& =1.3×1267.2
&&&&& =1647.36N
(5)V：立柱所受剪力设计值组合：
&&& 采用Vw+0.5VE组合：
&&& V=Vw+0.5VE
&&&& =×1647.36
&&&& =4855.68N
(6)立柱剪应力校核：
&&& τmax：立柱最大剪应力(MPa)；
&&& V：立柱所受剪力(N)；
&&& Sx：立柱型材受力面对中性轴的面积矩(mm3)；
&&& Ix：立柱型材截面惯性矩(mm4)；
&&& t：型材截面垂直于X轴腹板的截面总宽度(mm)；
&&& τmax=VSx/Ixt
&&&&&& =4855.68×0/5
&&&&&& =14.519MPa
&&& 14.519MPa≤125MPa
立柱抗剪强度满足要求!
基本参数：
&&& 1：计算点标高：18m；
&&& 2：横梁跨度：B=1000mm；
&&& 3：横梁上分格高：600mm；横梁下分格高：600mm；
&&& 4：横梁计算间距(指横梁上下分格平均高度)：H=600mm；
&&& 5：力学模型：梯形荷载简支梁；
&&& 6：板块配置：石材；
&&& 7：横梁材质：Q235；
因为B&H，所以本处幕墙横梁按梯形荷载简支梁力学模型进行设计计算，受力模型如下：
(1)横梁在风荷载作用下的线荷载集度(按梯形分布)：
&&& qwk：风荷载线分布最大荷载集度标准值(N/mm)；
&&& wk：风荷载标准值(MPa)；
&&& H：幕墙横梁计算间距(mm)；
&&& qwk=wkH
&&&&& =0.001×600
&&&&& =0.6N/mm
&&& qw：风荷载线分布最大荷载集度设计值(N/mm)；
&&& qw=1.4qwk
&&&&& =1.4×0.6
&&&&& =0.84N/mm
(2)垂直于幕墙平面的分布水平地震作用的线荷载集度(按梯形分布)：
&&& qEAk：垂直于幕墙平面的分布水平地震作用(MPa)；
&&& βE：动力放大系数，取5.0；
&&& αmax：水平地震影响系数最大值，取0.08；
&&& Gk：幕墙构件的重力荷载标准值(N)，(主要指面板组件)；
&&& A：幕墙平面面积(mm2)；
&&& qEAk=βEαmaxGk/A&&&&&&&&&&&&&&&& …… 5.3.4[JGJ102-2003]
&&&&&& =5.0×0.08×0.001
&&&&&& =0.0004MPa
&&& qEk：横梁受水平地震作用线荷载集度标准值(N/mm)；
&&& H：幕墙横梁计算间距(mm)；
&&& qEk=qEAkH
&&&&& =0.0004×600
&&&&& =0.24N/mm
&&& qE：横梁受水平地震作用线荷载集度设计值(N/mm)；
&&& qE=1.3qEk
&&&&& =1.3×0.24
&&&&& =0.312N/mm
(3)幕墙横梁受荷载集度组合：
用于强度计算时，采用Sw+0.5SE组合设计值： ……5.4.1[JGJ102-2003]
&&& q=qw+0.5qE
&&&& =0.84+0.5×0.312
&&&& =0.996N/mm
用于挠度计算时，采用Sw标准值： ……5.4.1[JGJ102-2003]
&&& qk=qwk
&&&&& =0.6N/mm
(4)横梁在风荷载及地震组合作用下的弯矩值(按梯形分布)：
&&& My：横梁受风荷载及地震作用弯矩组合设计值(N·mm)；
&&& Mw：风荷载作用下横梁产生的弯矩(N·mm)；
&&& ME：地震作用下横梁产生的弯矩(N·mm)；
&&& B：横梁跨度(mm)；
&&& H：幕墙横梁计算间距(mm)；
采用Sw+0.5SE组合：&&&&&&&&&&& ……5.4.1[JGJ102-2003]
&&& Mw=qwB2(3-(H/B)2)/24
&&& ME=qEB2(3-(H/B)2)/24
&&& My=Mw+0.5ME
&&&&& =qB2(3-(H/B)2)/24
&&&&& =0.996×10002×(3-(600/1000)2)/24
&&&&& =109560N·mm
(5)横梁在自重荷载作用下的弯矩值(按矩形分布)：
&&& Gk：横梁自重线荷载标准值(N/mm)；
&&& H：横梁计算间距(mm)；
&&& Gk=0.001×H
&&&&& =0.001×600
&&&&& =0.6N/mm
&&& G：横梁自重线荷载设计值(N/mm)；
&&& G=1.2Gk
&&&& =1.2×0.6
&&&& =0.72N/mm
&&& Mx：横梁在自重荷载作用下的弯矩设计值(N·mm)；
&&& B：横梁跨度(mm)；
&&& Mx=GB2/8
&&&&& =0.72×10002/8
&&&&& =90000N·mm
(1)横梁抵抗矩预选：
&&& Wnx：绕X方向横梁净截面抵抗矩预选值(mm3)；
&&& Wny：绕Y方向横梁净截面抵抗矩预选值(mm3)；
&&& Mx：横梁在自重荷载作用下的弯矩(N·mm)；
&&& My：风荷载及地震作用弯矩组合值(N·mm)；
&&& γ：塑性发展系数：取1.05；&
&&& fs：型材抗弯强度设计值(MPa)，对Q235取215；
按下面公式计算：
&&& Wnx=Mx/γfs
&&&&& =/215
&&&&& =398.671mm3
&&& Wny=My/γfs
&&&&& =.05/215
&&&&& =485.316mm3
(2)横梁惯性矩预选：
&&& df,lim：按规范要求，横梁的挠度限值(mm)；
&&& B/250==4mm
&&& df,lim=4mm
&&& qk：风荷载作用线荷载集度标准值(N/mm)；
&&& E：型材的弹性模量(MPa)，对Q235取206000MPa；
&&& Iymin：绕Y轴最小惯性矩(mm4)；
&&& B：横梁跨度(mm)；
&&& df,lim=qkB4(25/8-5(H/2B)2+2(H/2B)4)/240EIymin
&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&
……(受风荷载与地震作用的挠度计算)
&&& Iymin=qkB4(25/8-5(H/2B)2+2(H/2B)4)/240Edf,lim
&&&&&& =0.6×10004(25/8-5(600/2/1000)2+2(600/2/1000)4)/240/
&&&&&& =mm4
&&& Gk：横梁自重线荷载标准值(N/mm)；
&&& Ixmin：绕X轴最小惯性矩(mm4)；
&&& df,lim=5GkB4/384EIxmin&&&&& ……(自重作用下产生的挠度计算)
&&& Ixmin=5GkB4/384Edf,lim
&&&&&& =5×0.6×10004/384/
&&&&&& =mm4&&&&
&&& 按照上面的预选结果选取型材：
&&& 选用型材号：L50×3
&&& 型材抗弯强度设计值：215MPa
&&& 型材抗剪强度设计值：125MPa
&&& 型材弹性模量：E=206000MPa
&&& 绕X轴惯性矩：Ix=71800mm4
&&& 绕Y轴惯性矩：Iy=71800mm4
&&& 绕X轴净截面抵抗矩：Wnx1=5360mm3
&&& 绕X轴净截面抵抗矩：Wnx2=1960mm3
&&& 绕Y轴净截面抵抗矩：Wny1=5360mm3
&&& 绕Y轴净截面抵抗矩：Wny2=1960mm3
&&& 型材净截面面积：An=227mm2
&&& 型材线密度：γg=0.01782N/mm
&&& 横梁与立柱连接时角片与横梁连接处横梁壁厚：t=3mm
&&& 横梁截面垂直于X轴腹板的截面总宽度：tx=3mm
&&& 横梁截面垂直于Y轴腹板的截面总宽度：ty=3mm
&&& 型材受力面对中性轴的面积矩(绕X轴)：Sx=1986mm3
&&& 型材受力面对中性轴的面积矩(绕Y轴)：Sy=1986mm3
&&& 塑性发展系数：γ=1.05
按横梁强度计算公式，应满足：
&&& Mx/γWnx+My/γWny≤fs&&&&&&&& ……6.2.4[JGJ102-2003]
&&& Mx：横梁绕X轴方向(幕墙平面内方向)的弯矩设计值(N·mm)；
&&& My：横梁绕Y轴方向(垂直于幕墙平面方向)的弯矩设计值(N·mm)；&&&&&&&&&&&&&&&& &&&&
&&& Wnx：横梁绕X轴方向(幕墙平面内方向)的净截面抵抗矩(mm3)；
&&& Wny：横梁绕Y轴方向(垂直于幕墙平面方向)的净截面抵抗矩(mm3)；
&&& γ：塑性发展系数，取1.05；
&&& fs：型材的抗弯强度设计值，取215MPa。
采用SG+Sw+0.5SE组合，则：
&&& Mx/γWnx+My/γWny=//1.05/1960
&&&&&&&&&&&&&&&&& =96.968MPa≤215MPa
横梁抗弯强度满足要求。
&&& 因为惯性矩预选是根据挠度限值计算的，所以只要选择的横梁惯性矩大于预选值，挠度就满足要求：
&&& 实际选用的型材惯性矩为：
&&&&&&& Ix=71800mm4
&&&&&&& Iy=71800mm4
&&& 预选值为：
&&&&& &&Ixmin=mm4
&&&&&&& Iymin=mm4
&&&&&&& 横梁挠度的实际计算值如下：
&&& df1=qkB4(25/8-5(H/2B)2+2(H/2B)4)/240EIy
&&&&& =0.6×10004(25/8-5(600/2/1000)2+2(600/2/1000)4)/240/00
&&&&& =0.455mm
&&& df2=5GkB4/384EIx
&&&&& =5×0.6×10004/384/00
& &&&&=0.528mm
&&& 而df,lim=B/250==4mm
所以，横梁挠度满足规范要求。
校核依据：
&& τmax≤τs=125MPa (型材的抗剪强度设计值)
(1)Vwk：风荷载作用下剪力标准值(N)；
&& Vwk=qwkB(1-H/2B)/2
&&&& =0.6×/2/1000)/2
&&&& =210N
(2)Vw：风荷载作用下剪力设计值(N)；
&& Vw=1.4Vwk
&&&& =1.4×210
&&&& =294N
(3)VEk：地震作用下剪力标准值(N)；
&& VEk=qEkB(1-H/2B)/2
&&&& =0.24×/2/1000)/2
(4)VE：地震作用下剪力设计值(N)；
&& VE=1.3VEk
&&&& =1.3×84
&&&& =109.2N
(5)Vx：水平总剪力(N)；
&& 采用Vw+0.5VE组合
&& Vx=Vw+0.5VE
&&& =294+0.5×109.2
&&& =348.6N
(6)Vy：垂直总剪力(N)：
&&& Vy=1.2×0.001×BH/2
&&&&& =1.2×0.001×1000×600/2
&&&&& =360N
(7)横梁剪应力校核：
&&& τx：横梁水平方向剪应力(MPa)；
&&& Vx：横梁水平总剪力(N)；
&&& Sy：横梁型材受力面对中性轴的面积矩(mm3)(绕Y轴)；
&&& Iy：横梁型材截面惯性矩(mm4)；
&&& ty：横梁截面垂直于Y轴腹板的截面总宽度(mm)；
&&& τx=VxSy/Iyty&&&&& ……6.2.5[JGJ102-2003]
&&&&& =348.6×/3
&&&&& =3.214MPa
&&& 3.214MPa≤125MPa
&&& τy：横梁垂直方向剪应力(N)；
&&& Vy：横梁垂直总剪力(N)；
&&& Sx：横梁型材受力面对中性轴的面积矩(mm3)(绕X轴)；
&&& Ix：横梁型材截面惯性矩(mm4)；
&&& tx：横梁截面垂直于X轴腹板的截面总宽度(mm)；
&&& τy=VySx/Ixtx&&&& ……6.2.5[JGJ102-2003]
&&&&& =360×/3
&&&&& =3.319MPa
&&& 3.319MPa≤125MPa
横梁抗剪强度能满足!
托板)连接石材的选用与校核
基本参数：
&&& 1：计算点标高：18m；
&&& 2：板块净尺寸：a×b=1150mm×600mm；
&&& 3：石材配置：托板式δ25mm，对边连接；
模型简图为：
(1)垂直于幕墙平面的分布水平地震作用标准值：
&&& qEAk：垂直于幕墙平面的分布水平地震作用标准值(MPa)；
&&& βE：动力放大系数，取5.0；
&&& αmax：水平地震影响系数最大值，取0.08；
&&& Gk：石材板块的重力荷载标准值(N)；
&&& A：幕墙平面面积(mm2)；
&&& qEAk=βEαmaxGk/A&&&&& ……5.3.4[JGJ102-2003]
&&&&&& =5×0.08×0.00075
&&&&&& =0.0003MPa
(2)石材板块荷载集度设计值组合：
采用Sw+0.5SE设计值组合：&&&&&& ……5.4.1[JGJ102-2003]
&&& q=1.4wk+0.5×1.3qEAk
&&&& =1.4×0.001+0.5×1.3×0.0003
&&&& =0.001595MPa
(1)计算边长的确定：
&&& a：短槽连接边边长：1150mm；
&&& b：无槽边边长：600mm；
&&& a1：短槽中心到面板边侧距离150mm；
&&& a0：计算短边边长(mm)；
&&& b0：计算长边边长(mm)；
因为：a-2a1=850&b=600，所以：
&&& a0=600mm
&&& b0=850mm
(2)石材强度校核：
&&& 校核依据：σ≤fsc=3.72MPa
&&& σ：石材中产生的弯曲应力设计值(MPa)；
&&& fsc：石材的抗弯强度设计值(MPa)；
&&& m：四点支撑石材最大弯矩系数，按短边与长边的边长比0.706，查表得：0.1386；
&&& q：石材板块水平荷载集度设计值组合(MPa)；
&&& b0：计算长边边长(mm)；
&&& t：石材厚度：25mm；
&&& 应力设计值为：
&&& σ=6×m×q×b02/t2&&&& ……5.5.4[JGJ133-2001]
&&&&& =6×0.1386×0.001595×8502/252
&&&&& =1.533MPa
&&& 1.533MPa≤3.72MPa
强度能满足要求。
&& 校核依据：τ1≤τsc=1.86MPa
&&& τ1：短槽托板在石材中产生的剪应力设计值(MPa)；
&&& τsc：石材的抗剪强度设计值(MPa)；
&&& q：石材板块水平荷载集度设计值组合(MPa)；
&&& a：短槽连接边边长(mm)；
&&& b：无短槽边边长(mm)；
&&& β：应力调整系数，按表5.5.5[JGJ133-2001]，取1.25；
&&& n：一个连接边上的短槽数量：2；
&&& t：石材厚度：25mm；
&&& c：短槽槽口宽度：6mm；
&&& s：单个槽底总长度：80mm；
&&& τ1=qabβ/(n×(t-c)s)&&& ……5.5.7-1[JGJ133-2001]
&&&&& =0.001595×1150×600×1.25/(2×(25-6)×80)
&&&& =0.453MPa
&&& 0.453MPa≤1.86MPa
石材抗剪强度能满足。
&&& 校核依据：τ2≤τp=104MPa
&&& τ2：短槽托板的剪应力设计值(MPa)；
&&& τp：短槽托板的抗剪强度设计值(MPa)；
&&& q：石材板块水平荷载集度设计值组合(MPa)；
&&& a：短槽连接边边长(mm)；
&&& b：无短槽边边长(mm)；
&&& β：应力调整系数，按表5.5.5[JGJ133-2001]，取1.25；
&&& n：一个连接边上的短槽数量：2；
&&& Ap：短槽托板截面面积：300mm；
&&& τ2=qabβ/(2n×Ap)&&& ……5.5.5-1[JGJ133-2001]
&&&&& =0.001595×1150×600×1.25/(2×2×300)
&&&&& =1.146MPa
&&& 1.146MPa≤104MPa
短槽托板抗剪强度能满足。
基本参数：
&&& 1：计算点标高：18m；
&&& 2：立柱计算间距(指立柱左右分格平均宽度)：B1=1000mm；
&&& 3：横梁计算分格尺寸：宽×高=B×H=1000mm×600mm；
&&& 4：幕墙立柱跨度：L=4800mm；
&&& 5：板块配置：石材；
&&& 6：龙骨材质：立柱为：Q235；横梁为：Q235；
&&& 7：立柱与主体连接钢角码壁厚：6mm；
&&& 8：立柱与主体连接螺栓公称直径：12mm；
&&& 9：立柱与横梁连接处铝角码厚度：5mm；
&&& 10：横梁与角码连接螺栓公称直径：5mm；
&&& 11：立柱与角码连接螺栓公称直径：5mm；
&&& 12：立柱连接形式：连续梁；
因为B&H，所以本处幕墙横梁按梯形荷载模型进行设计计算：
(1)风荷载作用下横梁剪力设计值(按梯形分布)：
&&& Vw=1.4wkHB(1-H/2B)/2
&&&&& =1.4×0.001×600×1000×(1-600/2/1000)/2
&&&&& =294N
(2)地震作用下横梁剪力标准值(按梯形分布)：
&&& VEk=βEαmaxGk/A×HB(1-H/2B)/2
&&&&& =5.0×0.08×0.001×600×1000×(1-600/2/1000)/2
&&&&& =84N
(3)地震作用下横梁剪力设计值：
&&& VE=1.3VEk
&&&& =1.3×84
&&&& =109.2N
(4)连接部位总剪力N1：
采用Sw+0.5SE组合：
&&& N1=Vw+0.5VE
&&&& =294+0.5×109.2
&&&& =348.6N
(5)连接螺栓计算：
&&& Nv1b：螺栓受剪承载能力设计值(N)；
&&& nv1：剪切面数：取1；
&&& d：螺栓杆直径：5mm；
&&& fv1b：螺栓连接的抗剪强度设计值，对奥氏体不锈钢（A50）取175MPa；
&&& Nv1b=nv1πd2fv1b/4&&&&&& ……7.2.1-1[GB]
&&&&& =1×3.14×52×175/4
&&& Nnum1：螺栓个数：
&&& Nnum1=N1/Nv1b
&&&&&& =348.6/
&&&&&& =0.102个&&&&& 实际取2个
(6)连接部位横梁型材壁抗承压能力计算：
&&& Nc1：连接部位幕墙横梁型材壁抗承压能力设计值(N)；
&&& Nnum1：横梁与角码连接螺栓数量：2个；
&&& d：螺栓公称直径：5mm；
&&& t1：连接部位横梁壁厚：3mm；
&&& fc1：型材抗压强度设计值，对Q235取305MPa；
&&& Nc1=Nnum1dt1fc1&&&&&&& ……7.2.1-3[GB]
&&&&& =2×5×3×305
&&&&& =9150N
&& 9150N≥348.6N
强度可以满足!
(1)自重荷载计算：
&&& Gk：横梁自重线荷载(N/mm)；
&&& H：受荷单元平均分格高(mm)；
&&& Gk=0.001×H
&&&&& =0.001×600
&&&&& =0.6N/mm
&&& G：横梁自重线荷载设计值(N/mm)；
&&& G=1.2Gk
&&&& =1.2×0.6
&&&& =0.72N/mm
&&& N2：自重荷载(N)：
&&& B：横梁宽度(mm)；
&&& N2=GB/2
&&&&& =0.72×1000/2
&&&&& =360N
(2)连接处组合荷载N：
&& &采用SG+Sw+0.5SE
&&& N=(N12+N22)0.5
&&&& =(348.62+3602)0.5
&&&& =501.121N
(3)连接处螺栓强度计算：
&&& Nv2b：螺栓受剪承载能力设计值(N)；
&&& nv2：剪切面数：取1；
&&& d：螺栓杆直径：5mm；
&&& fv2b：螺栓连接的抗剪强度设计值，对奥氏体不锈钢（A50）取175MPa；
&&& Nv2b=nv2πd2fv2b/4&&&&&& ……7.2.1-1[GB]
&&&&&& =1×3.14×52×175/4
&&& Nnum2：螺栓个数：
&&& Nnum2=N/Nv2b
&&&&&& =501.121/
&&&&&& =0.146个&&&&& 实际取2个
(4)连接部位立柱型材壁抗承压能力计算：
&&& Nc2：连接部位幕墙立柱型材壁抗承压能力设计值(N)；
&&& t2：连接部位立柱壁厚：5mm；
&&& fc2：型材的承压强度设计值，对Q235取305MPa；
&&& d：螺栓公称直径：5mm；
&&& Nnum2：连接处螺栓个数；
& &&Nc2=Nnum2dt2fc2&&&&&&& ……7.2.1-3[GB]
&&&&& =2×5×5×305
&&&&& =15250N
&& 15250N≥501.121N
强度可以满足!
(5)连接部位铝角码壁抗承压能力计算：
&&& Nc3：连接部位铝角码壁抗承压能力设计值(N)；
&&& Nnum2：连接处螺栓个数；
&&& d：螺栓公称直径：5mm；
&&& t3：角码壁厚：5mm；
&&& fc3：型材的承压强度设计值，对6063-T5取120MPa；
&&& Nc3=Nnum2dt3fc3&&&&&&& ……7.2.1-3[GB]
&&&&& =2×5×5×120
&&&&& =6000N
&& 6000N≥501.121N
强度可以满足!
(1)连接处风荷载设计值计算：
&&& Nwk：连接处风荷载标准值(N)：
&&& B1：立柱计算间距(mm)；
&&& L：立柱跨度(mm)；
&&& Nwk=wkB1L
&&&&& =0.001×1000×4800
&&&&& =4800N
&&& Nw：连接处风荷载设计值(N)：
&&& Nw=1.4Nwk
&&&&& =1.4×4800
&&&&& =6720N
(2)连接处地震作用设计值：
&&& NEk：连接处地震作用标准值(N)：
&&& B1：立柱计算间距(mm)；
&&& L：立柱跨度(mm)；
&&& NEk=βEαmaxGk/A×B1L
&&&&& =5×0.08×0.0011×1000×4800
&&&&& =2112N
&&& NE：连接处地震作用设计值(N)：
&&& NE=1.3NEk
&&&&& =1.3×2112
&&&&& =2745.6N
(3)连接处水平剪切总力：
&&& N1：连接处水平总力(N)：
采用Sw+0.5SE组合
&&& N1=Nw+0.5NE
&&&& =×2745.6
&&&& =8092.8N
(4)连接处重力总力：
&&& NGk：连接处自重总值标准值(N)：
&&& B1：立柱计算间距(mm)；
&&& L：立柱跨度(mm)；
&&& NGk=0.0011×B1L
&&&&& =0.0011×1000×4800
&&&&& =5280N
&&& NG：连接处自重总值设计值(N)：
&&& NG=1.2NGk
&&&& =1.2×5280
&&&& =6336N
(5)连接处总剪力：
&&& N：连接处总合力(N)：
&&& N=(N12+NG2)0.5
&&&& =(8092.82+63362)0.5
&&&& =10278.05N
(6)螺栓承载力计算：
&&& Nv3b：螺栓受剪承载能力设计值(N)；
&&& nv3：剪切面数：取2；
&&& d：螺栓杆直径：12mm；
&&& fv3b：螺栓连接的抗剪强度设计值，对奥氏体不锈钢（A50）取175MPa；
&&& Nv3b=nv3πd2fv3b/4&&&&&& ……7.2.1-1[GB]
&&&&&& =2×3.14×122×175/4
&&&&&& =39564N
&&& Nnum3：螺栓个数：
&&& Nnum3=N/Nv3b
&&&&&& =64
&&&&&& =0.26个&&&&& 实际取2个
(7)立柱型材壁抗承压能力计算：
&&& Nc4：立柱型材壁抗承压能力(N)：
&&& Nnum3：连接处螺栓个数；
&&& d：螺栓公称直径：12mm；
&&& t2：连接部位立柱壁厚：5mm；
&&& fc4：型材的承压强度设计值，对Q235取305MPa；
&&& Nc4=2×Nnum3dt2fc4&&&&&&& ……7.2.1-3[GB]
&&&&& =2×2×12×5×305
&&&&& =73200N
&& 73200N≥10278.05N
强度可以满足要求!
(8)钢角码型材壁抗承压能力计算：
&&& Nc5：钢角码型材壁抗承压能力(N)：
&&& Nnum3：连接处螺栓个数；
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