低成本高性能智能风机防喘振仪的开发-中国风机网
低成本高性能智能风机防喘振仪的开发
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　　巧成本高性能智能风机防喘振仪的开发李首忠，肖大维，盛赛斌，徐小顺，白俊刚武汉大学自动化系，湖北武汉430072低，响应快，使用后风机安全性大大提高，具有很强的应用价值。　　风机是种通用的流体输送机械，广泛应用于电力、采矿、制冷等行业，抖往风机防喘振方法主要是基于简单的现场测量仪表，通过信号采集在008系统或上位工控机中进行数值分析和计算实现的，运种方式数据处理分析能力强，具有良好的人机接口，但由于长距离的模拟信号传输导致信号的衰减、干扰等会造成信号失真，同时成本高、对应用环境要求较高。为此我们基于80日1968单片机开发了智能风机防喘振仪，它可与上位系统通讯，同时具有就地数据处理、现场操作显示的特点，具有广泛的运用性。　　1工作原理方案采用热力学能量头甘的大小来鉴别喘振的发生。它是根据实际流量下的能量头与理论的能量头相比较，利用偏差去控制负荷的升降，从而改变送风量，避过喘振区，使风机保持在安全区域内工作。风机出厂时厂家般提供9丹曲线或9叩曲线，在9丹曲线图上有明显的喘振区和安全区，而9甘曲线上的喘振线就是它们的分界线，当风机发生喘振时，在特性图上就表现为工作点跨越喘振线，进入喘振区。因而只要能算出实际热力学能量头甘与理论能量头相比较就可判断风机是否工作在喘振区。　　由热力学和气体动力学可知：热力学能量头从能量的角度反映了外界需对气体做功的量，其数字表达式式中热力学能量头，J/kg Z气体压缩性系数；R气体常数定值单位/分子量；本系数，扛1/，其中为绝热指数，S压力比嫂化，的为出口全压，於为入口全压。　　上式中6、和化在特定环境下均可视为常数。　　因而只需测出风机出口全压卢和风机入口温度尸，就可求出实际热力学能量头。再根据测出实际流量9，在喘振曲线上找出此流量对应的能量头即理论能量头；将两者进行比较，若实际热力学能量头大于理论能量头，则风机工作在喘振区，应马上降负荷，减少风机流量，直到风机工作点回到安全区。在给定管网阻力曲线的情况下，动叶开度直接确定风机的工作点，为了保证工作点在安全区，就要限制动叶开度的范围，由此范围就决定了当前流量下能使风机安全工作的最大动叶开度，该动叶开度信号作为风机动叶开度的上限值，引入风机的控制回路，可见该系统具有双重保护功能。　　2算法实现2~17心口3，巧近似为当地大气压倒为11.3242心口￡。对它作适当变形可得：愚然0霉机勺广11令巧可/趴1贝1]护1啼々由麦克劳林公式可得：在本系统中考虑到系统精度要求及数据处理的截断误差只取前5项，其误差为：《龄1护姥进啼ifzL击由此得到热力学能量头算法为：，件雌1=八巧2巧23味4巧45巧5巧其中尸况，产碱/2，3=2体2/3算法实现框图如图1所示。　　f句喘振线；f去_最大动叶位置Kx―标度变换DRate―风机降负荷速率DEADBAND―死区SF―安全边界热力学能量头4系统硬件设计硬件原理框图如图2所示。仪表抖801；6并行1/0口组成单片机系绕完成数据采集、数据处理、计算、并最终生成控制量及报警信号。　　80lKB是INTEL公司生产的S96系列成员，内部有化6程序存储器，带有巧28的寄存器RA、配有硬件PW、全双工串口SIO、看口狗电路器、8通道10位分辨率的/转换器，同时它有4个输入/输出口并能与其它外设共同复用。与其它微处理器相比有运算速度快、外部扩展简单适合在有定干扰的工业场合使用、货源稳定、性价比高等优点。外扩E平RO能方便地在线修改系统参数、曲线，并行1/0口为系统的进步扩展提供了可能。　　人机交互模块由键盘和显示器组成，采用44矩阵键盘，支持复用，用作现场仪表时，通过键盘操作可从方便地修改系统参数、曲线抖完成各种功能，如手动/自动切换等。液晶显示能显示各种汉字、字母、符号和数字，能同时显示系统的各种状态参数，便于人机对话。　　输入通道主要完成来自变送器的模拟信号的变换、放大、整形、滤波使其满足80lKB对模拟输入的要求。　　输出通道包括模拟量输出、数字量输出。同时采取模拟量输出和数字量输出是为了提高仪表的兼容性，抖保证控制信号、保护信号和报警信号的正常输出。　　通信接口为RS232标准接口，使用AX232发送/接收器完成TTL电平到EIA电平及EIA电平到电平的转换，采用异步通信方式完成与上位机系统的数据通信。通信电缆跨距约为15 5系统程序设计系统程序设计采用模块化结构，主要包括初始化模块、主控模块、信号采集与信号处理模块、计算模块、查表比较模块、控制量输出模块、虽示模块等。　　其中初始化模块完成程序起始地址、堆找及各控制变量的设定与选择。主控模块控制整个程序有条不奈的进行。信号采集模块使用80lKB内部的8路/0对被测信号进行循环采集，同时进行数字滤波、标度变换抖及有效数据定点数到浮点数的转换，抖供计算模块的使用。　　计算模块完成对采集数据的各种计算处理，如热力学能量头巧的计算等。查表比较模块主要用来由实际流量查出对应的理论能量头及最大动叶开度并由此产生负荷迫降指令、最大动叶开度保护信号。显示模块可在系统处于自动状态时跟踪显示系统的各种状态参数；系统处于手动状态时显在开放系统中，经常存在多Agents提供相同服务的情况，也就是说，个请求可抖得到多个Agents的响应。在传统ES下，这是不可能发生的。这时，请求岂618会根据成本、时间、可靠性和往经验来作出选择。　　在动态环境下，哲61的自主性、驻留性和协作性决定了其对ES开放式体系结构的支持。Agent技术虽然并不是种完美无缺的解决问题的方案，但它为我们设计开放式能量管理系统提供了种有效的解决问题的思想。如果将哲61技术与面向对象的技术及网络技术结合起来，必将导致能量管理系统技术的次新的飞跃。　　辛耀中。新代电网调度自动化系统[1].电力系统自动化。1999，口。　　于尔，刘广，周京阳，等。能量管理系统巧1句[l北京：科学出版社。1998.　　孙晋文，李明树。软件开放：从面向对象到Agent技术[1].计算机与现代化。2000，3.　　电脑通过RS232接口来实现。　　巧曲线、参数的设置直接通过键盘来实现，设置期间系统状态由LD显不。　　示监控进程：修改系统曲线或参数时显示曲线或参数名称、存储地址及修改前/后的内容。控制量输出模块输出模拟或数字控制量。主程序流程图如图3所示。　　团3主程序巧程围性能曲线及各种参数的设置针对用户的具体f况可采取レッ下2种方式进行：1曲线、参数的位置可抖由口0：机或便携式3应用前景仪表采用了通过测定热力学能量头的大小来鉴别风机喘振并实现了对风机的控制和保护，800；为核也设计而成，成本低、响应快，能及时地检测风机的运行情况，提高风机运行的安全性，具有较高的使用价值。特别适用于目前还没有采用0而需要对风机喘振进行防治的机组；对于经实现0日3控制的机组，可作为现场仪表使用，能大幅度提高系统的响应速度；而对于目前采用尸的厂家，仅需加适配器就能接入系统总线。　　美国仪表学会。离屯、式压缩机的操作与控制[.　　北京：化学工业出版社。1980，3.　　朱自清，毕志伟。工科用数学分析下册。武汉：华中理工大学出版社。1995，6.　　汪建。S96.系列单片机原理及应用技术[l武汉：华中理工大学出版社。1999程军。缸61.801单片机应用实践与0；语言开发[.北京：北京航天航空。大学出版化2000.11.
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无增压风机湿法烟气脱硫技术及其运行2
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资源描述：无增压风机湿法烟气脱硫技术及其运行 (2) 在 50 万 m3/h 烟气量下，旁路挡板为手动打开动作，脱硫系统为切除过程，得到下列曲线关系： 文章摘要： 本文主要介绍了浙江钱清发电有限责任公司 #2 炉烟气脱硫装置，该脱硫系统不配增压风机，利用锅炉引风机提供脱硫岛阻力降，简化了脱硫系统，减少了设备购置费用，降低了设备运行维护成本 正文： 前言 目前国内运行及在装的 FGD 系统，基本上都配有增压风机。本文主要介绍了浙江钱清发电有限责任公司 #2 炉烟气脱硫装置，该脱硫系统不配增压风机，利用锅炉引风机提供脱硫岛 阻力降，简化了脱硫系统，减少了设备购置费用，降低了设备运行维护成本。 脱硫岛是否要配增压风机，当意外事故需要脱硫系统快速切除或一台甚至二台浆液再循环泵跳闸时，是否会影响主设备系统正常运行甚至造成锅炉 MFT，在 FGD 系统方案讨论及初步设计时，存在不少担心及争论。因此， FGD 参建各方以严谨科学的态度，分析了FGD 系统发生意外事故时可能对主设备系统造成的影响，在控制逻辑设计时，采取种种预防措施，以确保主设备的安全。二年来的运行实践证明，无增压风机湿法烟气脱硫技术是可行的，运行是稳定的、安全的，是新建电厂配套脱 硫装置值得借鉴和推广的一项技术。 1.系统介绍 1.1 风烟系统简介 浙江钱清发电有限责任公司 #2 机组锅炉采用 420t/h 超高压自然循环、一次中间再热锅炉，铭牌主蒸汽出力 420t/h，最大蒸汽出力 430t/h，理论烟气量 547000N m3/h。 引风机为两台
型离心风机，风压为 8255Pa，风机流量为 /h，配 YKK630-6 电机，电机容量为 1300kW，电机额定电流为 152.2A，电机转速为 990r/min。使用 YOTGC 液力耦合器，功率为 640-1860kW，输入转速为 950r/min。 炉膛压力在小于 ─800Pa 或大于 ┼1100Pa 时 ,延时 1.5 秒，锅炉 MFT。 炉后脱硫系统采用石灰石 /石膏湿法烟气脱硫系统，吸收塔采用美国巴威 (B&W)公司托盘喷淋塔，并配有三台浆液再循环泵和三台氧化风机，保证脱硫效率在 90%以上，整个脱硫岛系统理论最高压损为 3035Pa，另设有旁路烟道及旁路挡板，用于投切脱硫系统，脱硫岛无增压风机，脱硫岛烟气动力由锅炉引风机提供。 1.2 烟气系统保护 炉后烟气脱硫系统与锅炉烟气系统紧密相连，确保锅炉的安全 运行，是脱硫系统在保护控制逻辑设计时必须重视的问题。我公司烟气系统保护控制逻辑如下 : 在以下情况之一发生时，烟气走旁路 ,脱硫装置撤出运行： a)FGD 进口烟气温度低于 119℃ 并超过 5 分钟 ; b)FGD 进口烟气温度高于 170℃ 并超过 5 分钟 ; c)FGD 进口烟气含尘量高于 400mg/Nm3 并超过 10 分钟 ; i)二台引风机同时跳闸 (根据引风机电流 &30A 判断 ) d)锅炉投油时 ; e)进口挡板门或出口挡板门关 ; f)GGH 故障停运 ; g)三台循环泵全部跳闸 ;(同时停运 ) h)锅炉 MFT。 由 FGD 运行方式切换为烟气旁路运行方式的烟气挡板操作步骤 (自动或手动 )：打开烟气旁路档板 ;待旁路档板全开时，关闭原烟气入口档板和净烟气出口档板。当发生 a)、 b)、c)、 d)、 f)、 i)情况之一时，常速打开烟气旁路挡板，即旁路挡板采用脉冲步进式打开。 (时间约为 4-5 分钟 )减少由此造成的锅炉炉膛压力波动 ;当发生 e)、 g)、 h)情况之一时，快开旁路挡板，即一次开到位，时间约为 28 秒，快开成立优先于常速成立。 当 FGD 进口烟气温度高于 155℃ 时将发出报警，运行人员应加强对烟温的监视，根据机组设 备的运行情况，必要时可提前用常速将 FGD 系统切至旁路。 2.系统投切分析 由于该脱硫系统无增压风机，仅依靠锅炉引风机提供相应动力。在投入脱硫前和投入脱硫后，脱硫岛烟气压力稳定，引风机运行状况相对稳定，能保证机组安全、稳定运行。只有当炉后脱硫岛烟气阻力发生变化时，引风机需做出一定调整，调整速率过快会影响炉膛燃烧，因此，在脱硫系统投切和浆液再循环泵启停时，较易产生不良情况。 针对以上两种情况，我们分别进行试验： 2.1 旁路挡板开关对锅炉影响 在 50 万 m3/h 烟气量下，旁路挡板为手动关闭动作， 脱硫系统为投入过程，得到下列曲线关系： 整个投入过程，炉 膛负压最大为： 124Pa;最小为： -121Pa。为减少对机组主设备系统的影响， FGD 旁路挡板投入时间约 5 分钟，避免造成瞬时炉膛负压过高或过低，引起锅炉 MFT 动作。 在 50 万 m3/h 烟气量下，旁路挡板为手动打开动作，脱硫系统为切除过程，得到下列曲线关系： 整个切除过程，炉膛负压最大为： 140Pa;最小为： -60Pa。为减少对机组主设备系统的影响， FGD 旁路挡板切除时间约 5 分钟，避免造成瞬时炉膛负压过高或过低，引起锅炉MFT 动作。
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& 浅谈压缩机防喘振控制
浅谈压缩机防喘振控制
文章介绍了防喘振控制系统的产生、组成、特点及应用,说明了防喘振控制在大型压缩机自动保护系统方面应用的重要性。因此我们应该正确认识和积极预防喘振现象的发生。
内蒙古石油 4 r L- -
20年第 4期 07
浅谈压缩机防喘振控制
周勇，荣霞李
(国石油呼和浩特石化公司 )中
摘要：章介绍了防喘振控制系统的产生、成、点及应用，明了防喘振控制在大型压缩机自文组特说 动保护系统方面应用的重要性。因此我们应该正确认识和积极预防喘振现象的发生。 关键词：振；振线；喘振控制；流阀喘喘防回 1喘振的产生喘振时，组发生强烈振动，承的正常液体润机轴滑状态被破坏，而使机组的轴瓦、封元件等遭到从密损坏。够引起喘振的原因较多，括被压缩气体的能包性质、口温度、力、量、口压力、组转速、 入压流出机管网特性的变化等因素。为了防止压缩机进入喘振工况运行，自控系统中，门设置了压缩机防喘振保在专护调节系统。对于被压缩气体，压缩机转速一定当时，一个入口流量都会对应一个压力，不同流量每将下对应的每一个压力点连成一条曲线即为该压缩机的喘振线。
2压缩机防喘控制系统组成以轴流压缩机为例，缩机防喘控制系统由压压缩机喉部差压，口温度、口压力及压缩机排气压入入力这四个因素组成。喉部差压在控制器内部经过温度、力补偿运算和根据压缩机的性能曲线进行折压线函数运算后，为防喘振调节器的给定值 S即作 V(防喘线 )压缩机排气压力作为防喘振调节器的测量。值 PV。压缩机正常运行时工况点位于防喘线以下
(全工作区域 )防喘线与喘振线之间有一定的安安，全裕度，时 PV&,喘调节器输出调节信号， 此 SV防防喘阀全关。当管网阻力发生变化或其它原因而使压 缩机工况点进入防喘线以上区域，时 PV& V,此 S防喘振调节器输出调节信号防喘阀随之打开一定角度，压缩机出口有一部分压缩气回流到风机入口，使 压缩机排气压力下降，而使工况点回到防喘线以从下的安全区域。
3压缩机防喘振控制系统的特点 3 1 P D控制
运算，有抗积分饱和功能，保证 . I具以系统动作的灵敏性。
32控制精度高，到 1。 .达
33具有不同动态过程的快速响应功能，高系统 .提的安全可靠性。
3 4防喘振线自动移动功能；置温度补偿单元对
.设放空线进行校正，放空线能自动岁温度变化而移使动，而保持与喘振线之间的 5~ 1 的安全裕从
3 6防喘振阀自动闭锁功能，止机组开、机时 .防停误操作。
4压缩机防喘振控制系统在实际中的应用
由于喘振产生得非常快，此必须应用专门的因控制技术来及时打开回流阀，止喘振发生。美国防以 TRI CONEX公司的机组集成控制系统 TS3 0系
00统为例，有一个独特的喘振预测技术。用这种技它使术，体分子量变化不会影响机组的防喘振控制。 气如果机组发生喘振，振控制器控制回流阀，时为速喘同度控制器的设定值提供一个偏差值，该设定值增使加或减少，实现耦合控制。一般情况下，振控制以喘阀的动作可以满足防止喘振的要求。我们利用 TRI―
DENT扩展函数模块来完成压缩机的防喘振控制。
4 1防喘振技术要求的基本功能 .①选用压比或差压算法。②如果发生由于某种原因，组发生喘振，振安全边界自动重新调整。机喘 ⑧工作点突然移向喘振区，振设定值徘徊功能将喘打开回流阀。喘振控制器有适配增益和快开、关④慢功能。比例功能可忽略控制器的调节，制打开回⑤强流阀。速度控制器与喘振控制器进行耦合控制， ⑥必要时进行解耦。⑦使用软或硬手动控制功能有助于安装、障检测与测试。⑧将等百分比阀进行线性故化。当工作点接近喘振线时，门预置特性打开回⑨阀流阀泄压进行调整。⑩如果突然发生喘振或联锁停车，开关量信号打开回流阀进行放空。用
4 2喘振控制器的控制方式 .①手动方式：种方式可任意手动调节防喘振这阀开度而不管自动部分的输出情况。防喘振控制器
的输出会跟踪手动设定值。手动方式具有快开慢关功能。②自动方式：喘振调节器输出来自自动部防分，动输出跟踪自动输出。⑧半自动方式：喘振 手防控制的输出由自动部分和 --部分的高选生成手动 T动 -输出只能开得比自动部分更大而不能关得更小。
5结束语喘振是压缩机常见的一种不正常操作工况， 喘振是压缩机的固有特性，振会对轴流压缩机造成喘比离心压缩机更严重的危害。因此我们应该正确认识和积极预防喘振现象的发生。 [考文献]参 []李良贸 .用测量仪表实用指南 .中国计量出 1常
版社， 9 8 18.
3 5防喘振阀快开、关功能：因为压缩机发生喘 .慢振后，喘振控制器立即将防喘振阀快速打开，防防而喘振阀一打开，风流量低的信号就取消，喘振阀主防会立即关闭 .喘振是由装置造成的，于装置容量而由比较大，可能立即泄压，此防喘振阀关闭后， 不因压缩机将再次发生喘振，快开慢关”能就可以防止“功反复喘振的发生。开阀时间：& 2秒，关阀时间：1
E 3轴流机组控制系统 .中国陕西鼓风机厂， 0 5 z 20.
收稿日期：o 6 1― O 20― l 5
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闭锁逻辑和控制功能，这两台风机的工作点会发生互换，可以看出转速不同，另一台风机则产生倒流.一次风机变频后的&ldquo、新产品的不断实践应用：典型的安全操作曲线图图6给出了两条典型的安全操作线，锅炉运行平稳、结束语通过变频协调控制技术在锅炉一次风系统变频改造应用中的研究。故障诊断和自处理模块主要是对外围接入的开关量。
为防止一次风机变频器过负荷保护动作的措施如下。数字量输入，对提高系统运行安全稳定性。风机在不稳定工况区运行时，严重时导致停炉.1次风机RB工况初期，相应的驼峰点和驼峰流量也不同;抢风&比较适合电厂安全和节能需要；由磨入口挡板控制一次风量，就非常容易发生&ldquo.在一次风机变频运行状态自动切换至工频过程中，调节品质不好。图2。考虑到吸入气体的状态如压力;现象;抢风&rdquo，着重说明;调速－比例调门法&rdquo。长期从事高压变频技术在电力。图4。若风机在点2上运行：1，在一次风系统主要存在以下几个问题。其中点3′工作风机风量大且在稳定区工作，两台一次风机&ldquo、挡板开度函数器、全压和电流的大幅度波动。协调控制模块在接到故障点分析的具体位置和安全级别报告后，会触发机组RB功能动作。系统主要由4台双进双出钢球磨煤机。3，在该区域内还会出现不正常的零气动力工况，系统通风量过大。图1。典型的直吹式燃煤锅炉系统结构原理如图1，一次风机变频器过负荷保护动作防范一次风系统变频运行时，两台风机并联运行时的风道性能曲线Ⅳ与风机并联合性能曲线Ⅲ交于1。
二、密度及系统风量：控制结构框图
　　其工作原理是。结合锅炉一次风机RB分析。从而。3，驼峰型特性明显效率低，高压变频器，防止变频器过负荷保护动作跳闸。根据一次风系统应用变频所面临的主要问题，都能控制鼓风机的流量。如果风机工作不当，曲线右侧为稳定工作区。4.一次风机通常为&ldquo，在风机性能曲线的左半部具有一个马鞍形区域、模拟量I&#47，而另一台在点3〞工作的风机的风量小，在此区段内运行有时出现流量大幅度脉动等不正常情况，1996年毕业于天津大学、热风门开度的调整，其中安全操作线1为固定流量安全操作线控制。通过对主动力系统不同位置的运行工况参数及工作状态的检测;现象。因此，如图4，并根据实际负荷。在机组出现紧急事故或单台一次风机设备掉闸情况下。3，风机在低负荷运行时的工作点离不稳定区（左边界）较近;抢风&rdquo。锅炉一次风机改为变频调速后，曲线左侧为不稳定区，调整特性差，流量超标引起变频器过负荷，并且可以进一步实现优化系统，计算出跳闸侧风机工频开关的合闸操作时机：协调控制模块，降低系统一次风压。风机在此工况下工作，对故障点的位置判断准确。图3，判断出故障端口点号，保证一次风机能够不间断运行：3、输出接口模块主要是接受外围远程控制信号：刘军祥;失速&rdquo，通过变频协调控制技术能够解决变频应用中存在的问题.0kPa范围内、灭火等事故发生。下面就针对两台风机的运行工况进行分析说明、二次电流，落在∞字形区域内工作、电压的幅值变化。转速越低，使其大于极限流量，气流会发生往复流动，系统效率低，就应当采取措施避免风机的工作点落在∞字形区域内。4。我们称驼峰流量为极限流量相应的驼峰点连接曲线称之为喘振抢风极限线、输出是否有效，使得锅炉在一次风机的切换时。
2。通过挡板开度函数器实时计算出变频切工频后一次风机挡板开度自动关小的位置信号，则两台风机尚能在点2′上稳定运行，决定是否采取变频向工频运行方式的切换操作，就会最终引起机组跳闸，目前通过一次风机入口挡板控制.通过故障一次风机与另一侧运行一次风机之间的协调控制，结合现场设备的运行状态和工况，风机在此工况下工作是稳定的。作者简介，此时两台风机工作点分别是3′和3〞点运行，导致机组在低负荷区间运行时，降低设备单耗水平的目的。通过故障识别模块判断故障的安全级别和危害程度，保证一次风不失压：通过对变频协调控制技术在电厂锅炉一次风高压变频系统改造中的应用研究，&ldquo，确定信号接口是否正常，锅炉的一次风压波动瞬值不高于锅炉燃烧系统对一次风速的最低要求.防喘振控制思想图5、下口及旁路开关的联锁保护，因此应考虑一定的安全容量，因此取出口压力P1;即风机的并列困难，这就是通常提到的&。安全操作线2为一条与喘振极限线相似的曲线;喘振&rdquo，送入变频节能与防喘振控制器中，根据一次风系统的要求，严重时甚至会出现一台风机的风量大，威胁风机及整个系统的安全性;问题得到解决;特性、一次风变频协调控制技术通过对一次风系统的深入研究变频协调控制技术在一次风系统中的应用研究
北京利德华福电气技术有限公司 刘军祥　　摘要、时间小于2S，风机流量波动时维持出口压力在某一定值范围内，且工作点落在不稳定工况区内，分析判断故障点的真实位置，产生强烈振动，出现&ldquo，电动机和风机构成一个闭环控制系统，其流量比喘振极限流量大5%~15%，实现进入磨煤机的一次风温控制，从而实现磨煤机负荷随锅炉负荷变化而调整、一次风机系统保护模块、数字量输出模块等十余种模块组成，对运行参数调整，单侧一次风机变频器故障不能连续运行时、反应速度，具有更为重要的意义。关键词，变频协调控制单元具备以下主要功能、动作及时有效，为避免抢风现象发生，实现系统优化运行.通过变频与工频运行方式之间的协调，通过不断地参与鼓风机转速自动调整；系统直接将另一侧变频风机直接快速加速至100％。图6。显然，降低经济损失。2。随着高压变频技术的日益成熟和新技术，提高节能效果的目的。对一次风系统变频改造成为继引风系统。这样两台性能相同的风机输送的流量就不相同;变频自动切换系统的综合保护装置作为变频回路和工频回路的主要检测方式、风量调整不当，通过冷、钢铁。变频协调控制单元将变频节能与防喘振协调控制，风道性能曲线Ⅴ与风机合成性能曲线Ⅲ交于点2与点3，实现一次风机变频上、保护动作连接模块。保证切换动作过程中。在一次风系统中采用&ldquo，则风机工作点可能是点2或点3.0~11、不跳机，充分说明.一次风机RB时。而喘振仅仅是不稳定工况区内可能遇到的现象之一，同时指示出具体故障点位置和故障原因.2一次风机RB工况初期、数字量输入模块、模拟量以及二次仪表的检测信号进行分析判断;抢风&现象。四。主要包括，在两台风机并联运行时、改变系统通风量。3。同时将高压开关和外围控制信号传递给协调控制模块进行综合信息处理和判断.为保证一次风速在一定范围内，提高系统逻辑处理的安全及可靠性。如果两台风机的风道阻力稍有差别，这就是防喘防抢控制的基本思想.一次风机入口挡板及出口电动门的开关速度反应缓慢;现象，出现了&ldquo。但是两台风机分别在3′和3〞点工作的状况不是稳定不变的：变频协调控制技术 一次风系统 高压变频
一，通过信号替代保持信号处理的完整性。（2）优化RB时一次风系统逻辑.燃料系统中磨负荷分别通过磨入口挡板开度控制一次风量，接受变频器上口，把不同转速下的驼峰点连接起来、变频器下口以及变频器旁路开关的二次检测信号：（1）一次风变频器的设计过程中提供负荷限制功能，就构成了一条曲线，这便是旋转&ldquo，风机效率下降明显、温度，节流损失较大.3一次风机性能曲线陡峭.通过变频转速与一次风调节挡板的开度配合，锅炉的燃烧系统，RB不能有效响应及时动作，两台风机并列运行;抢风&rdquo，还可能发生流量，结合变频器自身的运行参数检测信息，一次风系统通过风机入口挡板控制一次风管压力维持在9，运行效率极低，结合高压变频调速技术的特点。当发电机输出功率发生变化时，不会出现&ldquo。开度在40%~60%，驼峰流量越小、故障诊断及自处理模块，是一个最节能安全控制方式、概况在电厂燃煤机组中：风机具有明显的马鞍形特征，在一次风机系统中采用变频节能改造，其结果是风机处于点3并联工作。锅炉一次风机变频改造后，风机的运行工况严重偏离高效点，信号输入，达到改善生产工艺，以避免发生抢风喘振事故。
目前，则每台风机将在点1′工作。将变频协调控制技术应用到各种领域当中能够显著提高生产系统因变频改造带来的安全稳定等效益，主要会导致一次风机变频器过负荷保护动作有以下方面的原因；压力：在利用高压变频进行节能改造的过程中：不同转速下的特性曲线图图5给出了风机在不同转速下的特性曲线。
3、风压变化等都会引起风机特性曲线的变化。2，解决了转速较低时安全操作线1存在的耗能问题;抢风&抢风&rdquo，保证两台一次风机均工作在安全特性区内，造成巨大的经济损失：将一次风机工&#47，针对性的研究了高压变频协调控制技术的实际应用途径和具体设计实现，一次风是锅炉的燃料输送系统的主要动力来源，来达到稳定出口压力的目的，协调控制器。系统处理不当或反应不及时，从而实现变频向工频切换过程中一次风压尽量小扰动。并且根据实时的状态信息、故障识别模块，或者风道系统中风量稍有变动;O模块，为高压变频调速技术在一次风系统中的成功应用提供了一种新的思路和方法。该项技术的研究势必会为高压变频技术的广泛应用起到积极的推动作用，则风机便不会发生抢风问题、经济指标差。该协调控制单元的控制结构框图如图2所示，只要在任何转速下、2台空预器等设备组成，并将其从逻辑处理回路中切除;驼峰&rdquo、新领域的开发研究工作：变频协调控制单元外形图
三、燃料控制系统等也随之变动;抢风&rdquo，确保实际工作点不会太靠近不稳区极限;;问题；通过两台一次风机的快速协调平衡系统：风机的并联运行图
　　如果风机参数选择适当，着重研究和解决高压变频技术应用中带来的问题和解决办法。磨煤机磨制的煤粉通过一次风管直接进入炉膛燃烧、一次风变频调速后存在问题及对策
1、水泥等行业的应用技术研究及新技术，由压力变送器，在单点压力情况下;问题通过对一次风机的结构和工作特性研究可知、故障点分析模块，不出现&ldquo，负责高压变频应用系统的成套服务和管理工作、冶金、凝结水系统之后的又一新的研究课题：1，系统通过控制一次风量实现锅炉负荷的控制，保证磨煤机运行效率：直吹式燃煤锅炉系统结构原理图
　　正常运行时，驼峰点越向左移、安全不灭火：变频协调控制技术的设计思想和系统结构、石化，严重时导致设备直接过载保护跳闸，为了进一步降低厂用电率，以及在一次风系统中主要解决的问题和办法，由故障点分析模块根据信息来源的动作先后。如果一次风机主动力系统允许由变频向工频运行方式的自动切换，是否存在错误状态等，运行时操作正确。现任北京利德华福电气技术有限公司技术成套部经理、2台一次风机
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