&12CrMoVg钢板12CrMoVg钢板12CrMoVg钢板
天津中工钢铁贸易有限公司
1 适用范围
本技术条件适用于厚度8～150mm核电工程项目安全壳衬里用碳钢钢板。
2 尺寸、外形、重量及允许偏差
2.1 钢板的长度、宽度的允许偏差应符合GB/T709的规定。
2.2 钢板的厚度允许偏差应符合GB6654的规定。
2.3 钢板的不平度不得大于表1的规定。
表1 钢板的不平度的要求 单位为毫米
公称厚度 下列公称宽度钢板的不平度，不大于
&2750 ＞2750
测量长度00
4 8 5 10、&8-150 3 6 3 6
2.4钢板按理论重量交货，按GB6654规定的附加值作为计算重量的理论厚度。
3 技术要求
3.1 钢板的熔炼分析和成品分析应符合表2的规定。
表2 钢板的化学成分 wt%
钢号 成分分析 C、Si、& Mn P、& S、& TAl、& Cr、& Cu、& Mo、& Nb、& Ni、& Ti、& V、&
P265GH 熔炼分析 &0.20 0.40 0.801.40 0.025 0.015 0.020 0.30 0.30 0.08 0.020 0.30 0.03 0.02
成品分析 &0.22 0.45 0.75
1.50 0.030 0.018 0.015 0.35 0.35 0.11 0.030 0.35 0.04 0.03
注：熔炼分析Cr+Cu+Mo+Ni&0.70%, 成品分析Cr+Cu+Mo+Ni&0.75%，成品分析N&0.012%，成品分析Al/N&2，Cu+6Sn&0.33%。
3.2 冶炼和浇注方法
钢由电炉+炉外精炼方法冶炼，采用镇静浇注。
3.3 交货状态
钢板正火状态交货。
3.4 力学性能和工艺性能
钢板交货状态或试样模拟焊后热处理状态的力学性能及工艺性能应符合表3和4的规定。注：板厚＜20mm的钢板做交货状态的力学性能和工艺性能，板厚在&20-150mm的钢板做交货状态和试样模拟焊后热处理状态的力学性能和工艺性能。
表3钢板的力学及工艺性能
mm 拉伸性能 冲击性能(横向) 180&弯曲试验
ReH,MPa Rm,MPa A, % 试验温度 AKv, J b=35mm
t&16 &265 、410~530&
见表4 、-20℃ 、&27 、d=1a、16＜t&40 &255 、40＜t&60 &245 、60＜t&100 &215&
100＜t&150 &200 400~530&
注：(1)三个冲击试样中只允许一个试样的结果低于表中规定值，但不得低于规定值的70%；(2)当采用宽度为7.5mm或5mm的小试样时，冲击功的平均值应分别不低于表中规定值的75%或50%。
（2）钢板的抗拉强度Rm（Mpa）和延伸率A（％）的乘积Rm&A&10500
表4 钢板的延伸率
钢板厚度t，mm A％
t&30 &27、30＜t&50 &25、t＞50 &24
3.5 试样模拟焊后热处理制度如下：保温温度：600℃&5℃，保温时间：4小时
在温度超过400℃时的加热和冷却速率应按以下规定：
对于厚度T&25mm的钢板，速率不超过220℃/h
对于厚度T＞25mm的钢板，加热和冷却速率按下式计算，但不低于55℃/h。
3.6取样按GB/T2975的规定，试样方向为横向，试样中心线离热处理端部的距离至少等于钢板厚度。&
冲击试样的缺口轴线垂直于轧制表面。根据不同厚度按以下要求取样。
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ICP备案号：豫B2-|增值电信业务经营许可证:豫B2-12Cr_1MoV钢的焊接性分析及工艺试验研究
112CrlMOV的焊接往9析珠光体耐热钢12CllMoV的合金元素主要是Cr、Mn、Mo、V，这些合金元素在使材料性能改善的同时，也给焊接带来了困难。12CrlMoV焊接的主要问题是近缝区的脆化和冷裂，焊后热处理或高温环境下长期工作出现的再热裂纹及热影响区的“软化”问题。1．1热影响区的脆化12CrlMoV在冷却速度较大的条件下，可能形成淬硬组织，当热影响区形成淬硬组织时，接头出现脆化倾向，脆化的原因如下：焊接时由于强烈的不均匀加热，使热影响区处在不断改变温度、应力和应变的状态下，焊接过程使热影响区的晶粒变粗，组织呈现出不均匀性，在大多数情况下促使性能变坏。热影响区的最高加热温度分布，决定了热影响区的宽度及离熔合线不同距离各点的基本组织状态。在热影响区里，根据组织的不同，可分为4个区域：门）熔合区即焊缝金属与母材相邓的馆合线附近，温度处于固液相之间，此区在化学成份和性能上都呈现出较大的不均匀性，靠近母树一侧的金相组织是处于过热...&
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臾巧今沁同种金属凝固的唯象论模型〔俄」/玲钾川伽B .H.…//I」3B.叮攻犯详王印.~兀W,习,一1996,(6)一32一35 根据提供的唯象论模型,固相接头的强度是由于两个彼此无关系的过程而形成的,结果在温度、接触压力和焊接时间的影响下使焊接的整个表面漫流和氧化膜的弥散。图l参7985伙1焊接性试验时焊接热形变循环的微机模型「俄」/瓜押阳B.中.…//俪卿.nP一。一1姚,(9)一38一40 为了评定焊接性,最好采用焊接热形变循环的微机模拟方法,这要求有高精度、高再现性和通用性的试验设备。使用自动化控制的微处理机或计算机系统,适时控制加红币C一1型试验焊机可提高研究水平与深度。在高温形变亚临界速度前的脆性温度范围内的金属变形与类似的热影响相比可使使用的组织一敏感性能(低周疲劳)下降so%以下,这可能成为焊接结构可靠性下降的原因之一。图3参3985作公焊接金相组织参数自动测t软件系统的研究/李午申…//中国机械工程一1卯8,...&
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某种非公路用矿用自卸车的前悬缸用活塞杆,法兰盘材质选用25钢,杆体材质选用经调质处理的42CrMoA合金结构钢,两者经焊接加工形成整体活塞杆,这样就出现了异种钢对接的焊接接头,并且这2种金属的物理化学性能各不相同,如何将这2种材料组焊在一起,并使焊后的焊接接头力学性能满足恶劣工矿路面条件下的使用要求,是值得深入研究的课题。采用42CrMoA中碳调质钢与25低碳钢组焊而成的活塞杆,由于其成分、性能差别悬殊,因此焊接难度很大。中碳调质钢42CrMoA,C、Cr含量高,其碳当量为0.82%,在焊接生产中存在的主要问题是淬硬性较大,易出现硬脆的马氏体,冷裂倾向较大,极易出现冷裂纹;而且其热影响区及过热区晶粒易于长大,使其脆性下降,1焊接性分析同时增加了热影响区的组织应力,使之冷裂倾向增大。由于其还含有较多对热裂纹有较大影响的C、Si等元素,此钢种热敏感性很强,热裂倾向较大。在制定焊接工艺时,要考虑解决抗冷裂问题,需要增大热输入量,而热输...&
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前言随着我国钢产量大幅度上升,各种形式的建筑钢结构大量建造,各系列低合金高强度结构钢得到广泛应用。由陕西建工集团总公司承包的法门寺合十舍利塔工程为高耸倾斜、造型严重不规则的大型型钢-混凝土组合结构,钢结构简图见图1,构件照片见图2。主体±0.01以下,-19.7m,钢结构用量1850t,±0.00以上,平面54×54m,高127m,钢结构用量12000t,整个钢结构体系由焊接箱型构件、焊接H型构件、焊接十字型构件和槽钢桁架等组装焊接而成。焊接接头为对接接头、角接接头、T型接头等。主构件采用Q345GJ-C高层钢结构钢板,厚度为16、20、25mm三种,焊接方法有手工电弧焊、埋弧自动焊、半自动CO2气体保护焊,焊条ESi A焊丝,ER50-6CO2气保焊焊丝。对该Q345GJ-C钢的力学性能、强化机理和焊接性进行研究分析,就能为钢结构设计的选材、构件加工制作和安装方法的制定、焊接方法和焊材的选择、焊接接头型式...&
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100Cr26Ni6Mo4CuTotl不锈钢00Cr26M6Mo4CllTIAI不锈钢是一种屈服强度不低于882MPa，耐点蚀性能大大高于美国ASIS316的新型高强度耐海水腐蚀不锈钢；其基体组织状态为铁素体及弥散分布的时效沉淀相，其基体成分见表1，力学性能和耐蚀性能见表2．表100Cr26Ni6Mo4CuTIAI不锈钢的化学成分2不锈钢焊接性能的基本问题2．l焊接裂纹对00Cr26Mi6Mo4CIJTIAI不锈钢以表3所示的相当宽的工艺参数范围内进行试板焊接．焊后经X射线探伤，在600mm长的焊接接头上发现近百条焊接裂纹．裂纹起源于熔合区，与焊缝轴线垂直并向热影响区内扩展，长度在l～5mm之间．经随后对试板进行逐层铣削着色探伤检测，裂纹的深度分布在2～10mm的范围内．在预热到150～200aC，调高焊丝镍含量达11％，在相当宽的焊接工艺参数范围内，该钢种的焊接接头中仍出现较多的焊接裂纹，可见这种钢的焊接性比较差，焊接难度较高...&
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145钢与Q235B、堆焊ER316的焊接性分析碳钢的焊接性优良主要取决于冷裂纹的敏感性,接头的韧性等。冷裂纹的敏感性主要取决于母材和熔覆金属的化学成分,焊缝中溶解氢的含量和拘束度等条件;接头韧性也与母材的成分,焊接热过程,以及热处理情况有关。从表1(45号钢与Q235B及ER316的化学成分及主要性能)中可以看出45号钢的含碳量为0.42%-0.50%,而它的碳当量CE为0.50%-0.60%,如此高的含碳量和碳当量带来的主要问题就是在焊接热影响区,容易出现淬硬组织,带来的强度提高,脆化和硬化,冷裂纹敏感性明显增大。因此,此研究主要的目的就是得到合理的工艺参数,以避免在焊接过程中产生冷裂纹,以及提高接头韧性,以获得优质焊缝。表1当45号钢与ER316两种化学成分差别很大的材料焊接在一起时,碳的迁移就是比较特殊的问题。在堆焊过程中,长时间的高温会使奥氏体钢界面附近发生反应扩散使碳迁移,结果在45号钢一侧形成脱碳层,奥氏体一侧形成...&
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