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烟气脱硫中pH值对脱硫过程的影响
　　湿法脱硫工艺主要采用石灰石作为脱硫吸收剂，CaCO3经破碎磨细成粉状与水混合搅拌制成吸收浆液。在吸收塔内，吸收浆液与烟气逆流接触混合，烟气中的二氧化硫与浆液中的碳酸钙发生化学反应，二氧化硫从烟气中去除，反应产物被鼓入的空气氧化，最终产物为石膏。脱硫后的烟气依次经过除雾器除去雾滴，经烟囱排放。根据双膜理论，该工艺分下列步骤进行：
　　①SO2在气流中的扩散；
　　②扩散通过气膜；
　　③SO2被吸收，由气态转入液态，生成水合物：
　　SO2（g）&SO2（L）；
　　SO2+H2O&2H+SO32-；
　　④SO2的水合物和离子在液膜中扩散；
　　⑤石灰石的颗粒表面溶解，由固相转入液相：
　　CaCO3（S）&CaCO3（L）；
　　CaCO3+H+& Ca2++HCO-3； 　　⑥中和：HCO-3+H+&CO2（g）+H2O；
　　⑦氧化：SO32-+1/2O2&SO42-；
　　⑧结晶分离：
　　CaSO3+1/2 H2O&CaSO3&1/2H2O；
　　CaSO4+2H2O&CaSO4&2H2O。
　　1 pH值对吸收效率的影响（图1）
　　从反应方程来看，pH处于高值时浆液中石灰石浓度大，二氧化硫的吸收效速率更快[3]。实践操作中，应该使pH值维持在一个较高的水平，以提高SO2的吸收效率。通常可通过添加石灰石浆液来调节吸收pH值，但要把握一个度，并非pH值越高越好。浆液的pH值高，SO2会更快吸收，而浆液的pH值低，则可促进钙离子析出。另外，适当调高吸收塔浆液的pH值，有助于提高脱硫效率。这是因为，浆液pH值高，说明浆液中石灰石浓度大，有利于快速脱硫；当pH超过5.8，浆液中氢离子减少，会阻碍Ca+析出，以致脱硫效率不升反降；当pH值为5.9时，浆液中所含CaCO3浓度达到2.98%，CaSO4&2H2O的浓度也低于90%。由此可见，此时SO2和吸收剂并未充分反应，使得石灰石利用率低下，由此得到的石膏纯度也达不到要求。pH处于低值时，碳酸钙含量减少，当pH值下降到4.5时几乎不能再吸收二氧化硫。因此浆液中pH值的控制相当重要，过高或过低都不可取。通常，浆液的pH值宜控制在5.0～5.8，能使脱硫反应的Ca/S保持在1.02左右，这种脱硫效率较为理想。
　　2 pH值控制与结垢
　　脱硫终产物亚硫酸盐和硫酸盐在水中的溶解度较小，吸收塔内的悬浮液无法将全部终产物吸收时，无法吸收的终产物就会沉积成晶体。当相对饱和浓度达到一定值，由终产物沉积而成的晶体便会在悬浮液中已有的石膏晶体表面生长；饱和度达到更高值时生成晶核，同时，晶体也会在其它物体表面生长，使吸收塔内壁结垢。
　　pH值是能够对溶质溶解度产生影响的一个主要因素。若吸收液的pH值剧烈变动，当pH处于低值，会降低硫酸盐的溶解度，同时使亚硫酸盐的溶解度急剧上升，在这一过程中会生成大量石膏，并且最终形成硬垢；当pH处于高值，会降低亚硫酸盐溶解度，同时析出亚硫酸盐形成软垢。
　　2.1 硬垢的形成于pH值的控制 通常，我们把结晶硫酸钙形成的垢称为硬垢。当石膏浆液的相对饱和浓度达到定值，石膏将按异相成核作用从悬浮液中晶体表面生长。当饱和度达到更高值，也就是在超出引起均相成核作用的临界饱和度的情况下，石膏浆液中会形成新晶核。与此同时，吸收塔内也会有微小晶核生长，形成坚硬垢淀，并作为石膏结晶析出。通常石膏的临界相对饱和浓度只有达到140%时才会发生均相成核作用。但是当pH处于低值，会析出少量石膏结晶的垢。因此，必须使pH维持在一个相对稳定的状态，以防结晶的垢析出。
　　当浆液中亚硫酸钙浓度偏高时就会作为结晶与硫酸钙同时析出并生成混合结晶[Ca（SO3）x&（SO4）x&1/2H2O]，即CSS垢。CSS在吸收塔内各组件表面以低于石膏垢生长的速度生长并逐渐形成片状垢层。但氧化后这种垢层很少出现。pH处于低值时能够充分氧化。实践中，可通过控制pH值来防垢。
　　2.2 软垢的形成于pH值的控制 水中CaSO3&1/2H2O的溶解度仅能达到0.gH2O（18℃）。若在pH处于高值的情况下运行湿法脱硫装置，由于吸收塔所吸收的SO2在浆液中所存在SIV离子为SO32-形式，有可能使亚硫酸钙饱和度超出其形成均相成核作用所要求的临界饱和度，而在塔壁和部件表面结晶。晶核逐渐长大会形成柔软、叶状且有一定厚度的垢层并堵塞设备，阻碍设备正常运。这类垢物就是软垢，其叶状形态极易改变。
　　软垢的生成主要取决于pH值的高低。实际操作中，必须严格控制吸收塔内的pH值，以避免软垢生成。
　　3 pH值与防腐
　　3.1 设备腐蚀机理 ①烟气中所含的酸性气体（如SO2、HCI、HF等）一旦接触液体就会发生反应生成酸液，酸液中所含的酸性离子会腐蚀金属，而且能通过扩散渗透破坏防腐内衬；②金属表面与水及电解质反应形成电化学腐蚀，焊缝部位腐蚀程度较为严重；③结晶腐蚀：溶液中所含的硫酸盐、亚硫酸盐在防腐内衬上扩散渗透，系统停止运行时吸收塔内的浆液慢慢变干，亚硫酸盐和硫酸盐逐渐以晶体形式析出，防腐内衬毛细孔中的晶体体积膨胀后形成应力，尤其是带结晶水的盐在干湿环境频繁交替的情况下体积迅速膨胀，所产生的应力作用明显增强，并最终导致剥离损坏；④环境温度的影响：GGH故障或循环液系统发生故障时，吸收塔内的烟气逐渐升温，使得防腐内衬的许用应力下降。由于基体的膨胀系数与防腐内衬有所差异，导致二者不能同步膨胀。另外，频繁、迅速的温度变动，所形成的应力会使内衬粘接降低其强度。另外，温度迅速变化会对防腐材料抗渗及耐腐蚀性能的发挥造成不良影响，同时会造成腐蚀材料加速老化。一般情况下，防腐内衬施工极易出现质量缺陷，比如裂纹、气泡等，介质在受热应力的影响下扩散渗透后会严重也会使防腐材料加速老化，破坏其防腐性能。
　　3.2 pH值与防腐 吸收塔内pH值的控制对腐蚀有一定影响。吸收塔中浆液的pH值通常高于烟道等部位，而且塔内均设有防腐措施，因此氢离子腐蚀现象几乎不存在。但由氯离子作为一种去钝化剂存在于浆液中，因此CI-的腐蚀通常解释为CI-通过破坏钢材表面钝化膜使钢材局部出现点腐蚀现象。pH值的控制与氯离子的腐蚀作用和应力腐蚀作用密切相关，pH处于低值时腐蚀作用较为明显。
　　现阶段用于石膏浆液脱硫设备所选的金属材料的pH值，大部分设定为4.0-6.0之间，有的也能达到甚至4.5-6.0，低于4.0的金属材料一般会发生酸碱腐蚀。
　　4 影响PH值的重要因素
　　4.1 Ca/S 钙硫比又称吸收剂耗量比，定义为每脱除1mol二氧化硫加入的石灰石的摩尔数，理论Ca/S=1. Ca/S越高表明浆液中pH值越高，反之越低。 　　4.2 L/G 在湿法石灰石-石膏FGD工艺中，液气比（L/G）指吸收塔洗涤单位体积烟气需要含碱性吸收剂的循环浆液体积。液气比是系统中的一项重要运行参数，对FGD系统的技术性能与经济性的影响作用比较明显，通过液气比比值可分析出吸收过程推动力的大小与吸收速率。L/G越大表明pH值越大。
　　4.3 原烟气质量 烟气经过电除尘器除尘后，仍会含有一定的粉尘。烟尘中不断溶出一些重金属物质如Hg、Mn、Cd、Zn等，会降低吸收塔浆液中的pH值。从而降低脱硫效率。另一方面，烟气中的酸性物质增加也是导致pH下降的重要因素。
　　4.4 石灰石品质的影响 石灰石中含碳酸镁、三氧化二铁、三氧化二铝等杂质均为酸易溶物，在进入吸收塔后产生易溶的镁、铁、铝盐类。浆液循环的过程逐步富集起来，因大量非Ca2+的存在，会弱化碳酸钙在溶液体系中的溶解和电离，影响pH值，降低脱硫效率。同时杂质的存在影响石膏品质。
　　5 总结
　　综上所述，pH值作为石膏浆液酸碱度的度量，是脱硫系统中须重点关注的一项运行参数。在化学反应中应实时关注pH值的变化，以确保环境指标符合设计要求。在湿法烟气脱硫系统运行中，脱硫设备的运行状态以及脱硫效率与pH值的高低变化有直接的关系。pH值若高控则提高了系统碱度，从而提高脱硫效率，但降低了石灰石利用率，增大了结垢倾向，石膏品质受到影响。pH值降低则增加系统酸度，提高了石灰石利用率，有利于石膏晶体形成，但增大了腐蚀倾向，降低了系统可靠性和脱硫效率。因此，浆液pH值的控制应根据电厂实际情况，在达到要求脱硫率的前提下谋求最佳值。一般控制pH在5.0-5.8为最佳范围。
　　6 合理控制pH值的有效措施
　　针对大唐华银金电I期脱硫系统的实际运行情况，提出以下有效整改措施：
　　①加强对FGD制浆系统的调整，保证供浆密度在1200Kg/m3。石料入仓粒径控制不超过15mm，石料氧化钙含量必须达到53%，低、高镁石灰石掺配比不超过3：1。
　　②在低负荷低硫份时间段，控制吸收塔浆液pH在5.0-5.2，当主机负荷及硫份已升至极限及各参数都达到稳定后，pH值维持在5.3左右且尽可能低控。
　　③合理调整Ca/s、G/L。在烟气脱硫过程中，通过自动调节回路或加入工艺过程中的吸收剂剂量，使浆液的pH值接近理想最佳值，用最低吸收剂量达到最高脱硫效率。
　　④加强脱硫前的工艺效率，即提高烟气除尘效率。
　　⑤提升工艺废水排放率。降低工艺废水中的酸性物质，从而使得pH值控制在合理范围内。
　　⑥合理使用脱硫增效剂，该用必用，用必用好。在脱硫系统运行过程中尽可能使pH值低控，确保良好的设备运行环境。
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湿法烟气脱硫的烟气排放
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脱硫系统应不应该设置烟气再热器？
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脱硫系统应不应该设置烟气再热器
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取消GGH需谨慎
目前电厂烟气脱硫(FGD)系统对尾部净烟气的处理，一般采用的两种方法，即GGH(烟气再热器)对净烟气进行再热处理，和对流经脱硫吸收塔的净烟气进行直接排放的“湿烟囱”方法，通过比较笔者认为，利用GGH对净烟气进行再热处理应是「GD系统采用的基本方法。
烟气FGO系统的典型布置
随着国家对环境保护的日益重视，对烟气排放的控制越来越严格。目前火电厂二氧化硫排放的控制，大多采用了烟气脱硫技术(FGD)，其中湿法的石灰石脱硫方法由于技术成熟、脱硫效率较高、运行可靠等原因得到广泛的运用。在湿法石灰石硒膏脱硫技术中，烟气经过脱硫塔后的温
度大约在45一55度左右。作为典型的布置方式，一般采用烟气再热器(GGH)，即利用原烟气的热量(一般原烟气入口温度在20度一130度)对净烟气进行加热，使排烟温度达到80度左右，然后从烟囱排出。
而目前在国内新建脱硫项目中，越来越多的项目取消了阳的使用，直接将流经脱硫吸收塔的净烟气(排烟温度在FGO采用湿烟囱方案的原因国内大规模电力脱硫项目的发展，是从2000年左右开始的。在当时几乎所有的湿法脱硫FGD系统中，均配置了GGH。自第一批FGD系统投运以后，由于种种原因，新建的FGD系统开始有了“湿烟囱”的方案。并且“湿烟囱”方案目前已经成为FGO系统的主流。笔者分析认为，广泛采用湿烟囱方案，可能是基于如下几方面的原因:
1)国家的烟气排放标准并未明确规定烟气的排放温度。
2J国外有相当的湿烟囱运行经验(特别在美国)，甚至“湿烟囱”方案是技术时代潮流的趋势。
3)GGH目前运行的故障较多，特别是换热元件的堵灰和腐蚀问题。GGH所形成的堵灰，不能在运行中得到有效解决。
4)GGH在FGD系统所占投资比重很大，如取消，可大幅降低FG0装置的成本。
引GG日在「G0系统中有阻力，运行费用(风机)较湿烟囱而国内很多电厂认为:由于安装FGD系统，烟气中绝大部分的硫已被除去，即使饱和烟气的自拔高度较低，但地面二氧化硫的沉降量远在国家标准之下;由于烟气的自拔高度降低，地面氮氧化物沉降浓度会超过国家标准，但一旦电厂布置脱硝的SCR装置，将大大降低氮氧化物的排放，地面的沉降浓度也将低于国家标准。
FGO系统的发展历史
世界上第一台投入商业运行的烟气脱硫湿法FGD系统是由Howde－lC工公司联合设计的烟气洗涤装置，于1934年安装于英国伦敦的电厂。
上个世纪50年代之前，英国伦敦遭受到严重的烟气污染。家庭用煤产生大量的烟雾以及有毒的S。汽体和其他污染物，而燃煤电厂也在很大程度上加剧了这一问题的严重性。FGD装置发明后，便被广泛应用在伦敦的各个电厂。当时所采用的是烟气洗涤方式，利用的是伦敦泰晤士河的河水(类似于如今的海水脱硫技术)，这在很大程度上降低了当地有毒502和烟雾的排放。由于当时技术条件的限制，流经脱硫塔的净烟气(饱和烟气)是直接排放(也是湿烟囱)至烟囱，而没有对尾部烟气进行任何的再加热处理。因此，虽然烟气进行了脱硫处理，但那些自电厂排放的烟气形成醒目的’‘浓烟”(含大量的水蒸汽)。受气候环境的影响，这些“浓烟”在特定的日期会直接沉降到地面，形成新的地面污染。因此这些电厂在特定的气候条件下，系统必须关闭或被旁路，或者电厂必需停产。
1.FGG日在FGO系统上的发展
现代的湿法厂GD系统是在上个世纪70年代左右开始发展起来的，并在80年代末、90年代初开始在西欧、美国、日本等发达国家和地区逐渐成熟。
到目前为止，世界上所有主流的烟气脱硫系统均采用了净烟气再热方案，但美国除外。这是因为美国有其特殊的历史原因。
其实在最初的美国FGO系统中，是含有GGH设计的。但由于当时美国的换热器厂家没有容克式GGH的设计能力(容克式GGH的设计和开发是从欧洲和日本开始的)，那时的GGH为管式换热器的设计，虽然所有的管材均采用了不锈钢设计(316l)，但运行中仍发生非常严重的腐蚀和堵灰问题。为确保FGD系统的正常运行，脱硫总包商不得不将GGH从设计中取消，将再加热的陇O系统改为湿烟囱系统。另外一个事实是，即使在美国，烟气也不是不经过任何再加热处理就直接从烟囱排出。相反的，许多美国电厂的FGO系统下游均布置有烟气再加热装置，采用燃气(或蒸汽)对烟气进行再加热处理，以避免烟气在特定的条件下形成沉降的问题。
2.美国Gavin〔加文)电厂典型的湿烟囱问题
年，美国Gavj。电厂安装了厂FGD系统。该装置至少可减少9吨的二氧化硫排放，这使得Gav柏电厂可以燃烧高含硫煤。但是FGD装置却使该镇付出了代价。村民们抱怨噪音太大，到处都是脏的和具有破坏性的飞灰(非常严重的石膏颗粒沉降)。几年后，Gavin电厂不得不向当地居民发放免费洗车券及向当地居民支付财产损失费。年，GaV帕电厂安装了低Nox燃烧器和用于减少氮氧化物(臭氧的主要贡献者)排放的脱销装置。这可使电厂的N以的排放量最少减少85%，SCR装置却排放出了意想不到的副产物:硫酸悬浮微粒或三氧化硫。
生活在有害排放物环境下的当地居民产生了咽喉痛、眼睛痛和呼吸困难等症状。2001年，村民委员会聘请了一个法律小组代表他们就其财产和健康可能受到的伤害，向电厂的所有者美国电力公司提出起诉。村民希望通过法律的压力促使电厂减少排放，尽管该电厂符合现有的合法排放限制。
2002年，美国有毒物质和疾病登记处发布了一份环境报告，认定硫酸排放会对部分居民构成短期危险，尤其是对那些有哮喘病的人，但是该机构还无法得出任何关于长期危险的结论。同年，美国电力公司被迫宣布斥资2000万美元购买这个城镇。
叨:含量的增加对湿烟囱排放是致命的，因为SCR中的催化剂(铸0s)同时会催化烟气中502至S0:的转化，一般至少将烟气中的S斗含量提升一倍以上，S吼与烟气和空气中的水分反应生成硫酸，这便是人们常说的酸雨产生的重要原因之一。
因此湿烟囱带来的酸雨现象更为严重，这和国内许多技术文章宣称的“只要锅炉岛布置脱销的SCR装置，烟囱周围的地面酸雨沉降就没有问题”恰恰相反。同时，S03含量的增加也加剧了尾部烟气对下游烟道与烟囱本身的腐蚀。
3.英国电力系统FGO配置的变化
从图4可以看出，原先英国的所有脱硫系统均为带GG日的“干烟囱”方案，到2001年为止，确实有几个电厂的脱硫系统采用了“湿烟囱”方案，但在当地环保部门的干涉下，自2001年后的所有脱硫系统又都改回了带GGH的“干烟囱”方案。可以说，在湿法FGD中采用GGH的优势是非常显著的，但是，目前在国内使用的FGD系统中，有些电厂发现GGH有比较严重的堵灰问题，严重时甚至影响FGD系统的正常工作。针对这一问题，有些电厂、用户或脱硫的总包商就提出取消GGH的湿烟囱方案。不过他们最终认为，GGH的堵灰确实影响了厂GD系统的正常工作，但应该找到灰的根本原因，寻觅解决堵灰的方法，而不应因噎废食，采用技术方案较差的湿烟囱方案。
GGH在FGO系统中的应用
G酬在陇O系统中存在的问题必须加以解决。有关解决的方法包括:
1)重新考虑GG日的布置方式，如将GGH的热端布置在上部，可有效解决GGH的腐蚀和潜在堵灰的风险。
2)解决除雾器工作效率不足的问题。如果通过有效的除雾器设计，保证除雾器的工作效率，能有效解决GGH的堵灰问题。
3)保证脱硫系统的正常运行。如脱硫塔工作运行正常，通过脱硫塔的净烟气能满足正常设计工况的状态，对避免GGH的异常腐蚀和堵灰也是极其关键的。
4)保证脱硫塔内部的化学反应控制在正常工况下。如对沉积物的控制等，也能有效控制GGH的堵灰问题。
5)加强FGD系统投运初期的培训，尽快掌握GGH运行特性，对解决整体系统问题也会很有帮助。问题探讨
1.排放指标
目前国家对烟气的排放要求指标只规定了含尘，黑度，50:、氮氧化物浓度等几个技术指标，但没有对S。:、温度等提出明确规定。而湿烟囱对环境的主要影响应该是503。烟气中的503在流经脱硫吸收塔时，虽然有部分被吸收，但大部分(75%左右)仍保留在烟气中。而正是S。:的地面沉降给电厂周围的环境带来了极大影响。其次是烟气中所携带的石膏颗粒和其他污染物。
酸雨沉降(或S。是造成环境影响的主要因素。这种影响是严重的、长期的，而且结果在近期是无法估量的。电厂如果处于人口较密集的地区，或周围有需重点保护的建筑，设施等，湿烟囱应严格禁止，比如常熟某电厂。电厂不远处就建有苏通长江大桥，在这种地方布置“湿烟囱”
脱硫装置，对环境的影响不是马上可以估量出的，建议有关部门提出相应的技术规定指标，以及污染物排放标准。
2.排烟温度
目前我国对电厂脱硫烟气排放没有规定温度指标。一般带GGH的“干烟囱‘’控制排烟温度为80度，而对“湿烟囱”方案没有温度控制要求。
目前国际上对电厂FGD系统排烟温度控制的等级见表2。早期欧洲的标准为等级4，即净烟气再加热温度必须在运行期间达到80度以上。这使得实际运行过程中，绝大部分运行期间净烟气的排烟温度高于80飞，而满负荷运行工况下排烟温度高达95度一100度。为减少不必要的投资和运行费用，并在充分考虑低温腐蚀对下游设备所形成的腐蚀影响下，电厂可以在短时间内接受低于80度的排烟温度。这在很大程度上缩小了所需GGH的尺寸，同时降低了运行费用(阻力等)。对于采用GGH的FGD系统，目前国内的要求介于等级3至4。其实认为，只要能保证再热温度高压饱和温度在一定范围以上，而并非一定要80度。这样电厂可以在一定范围内控制GGH的成本造价，而且对运行的成本控制也较为有利，同时通过对尾部烟气进行再加热处理，有效地解决了当地酸雨沉降的问题。
3.对“湿烟囱”方案的一些建议
l)现场条件(当地的地形、气象条件、都市化程度等等)将是非常重要的因素，决定了烟雾扩散，烟雾沉降、烟尘沉降，逆雾等。烟雾扩散的模型试验也许能给出一定的答案，但仍存在风险。
2)当地的气候条件将是非常关键的决定因素。中国很多地方的温度差异非常大，一旦FGD系统的烟气饱和温度接近于大气温度，烟雾的扩散将会变得非常困难。
3)浓雾对当地居民可能会造成很大影响。同时，石膏颗粒的沉降也会影响当地居民(甚至是电厂职工)的生活。
4)应考虑湿烟囱的饱和烟气排放是否对周围其他烟囱造成腐蚀。
5)浓雾对周边交通是否会有影响。
6)电厂周围是否有其他重要建筑、设施，如何避免严重酸雨的影响。
GGH和湿烟囱方案的对比
GG日的优势包括:利用了系统本身原烟气的热量对净烟气进行加热，无需额外提供能源来处理净烟气;净烟气经过GGH加热后，其温度达到80度左右，高出烟气的饱和温度，对下游的烟道和烟囱的腐蚀能力大大降低;原烟气经过GG日后，进入脱硫塔的温度降至95度左右，更有利于提高脱硫效率，同时减少了对脱硫塔内部防腐材料的热影响。(4)净烟气的温度提供，加强了烟气的自拔能力，烟气的沉降范围大大增加，对烟囱周围的沉降降低。一般烟气温度升高30叱，可提高烟气的自拔能力达90m;进入脱硫塔的烟气温度较低，对于雾化水蒸汽量要求更低。对于一个600M讨的机组而言，带GGH设计的FGD系统比不带的GGH系统，年用水量可减少70万吨左右。
因此相比较而言，湿烟囱对环境的影响主要是带大量水雾的浓烟排放，而干烟囱的烟雾比较醒目，石膏颗粒沉降也较明显。
总而言之，GGH在FGD系统中的优势是十分明显的，堵灰问题在很大程度上是FGD系统运行异常引起的，如果在设计阶段就能妥善解决这个问题，GGH的堵灰完全可以得到解决，GG日也绝不应成为FGD运行的故障。
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半干半湿法烟气脱硫主要影响因素分析
半干半湿法烟气脱硫主要影响因素分析
作者/编辑：王军方&&… http://www.unjs.com
建立了半干法气流床烟气脱硫反应装置.实验研究了温度、绝对含湿量和飞灰对烟气脱硫的影响.烟气温度在65～130℃之间,绝对含湿量通过改变蒸汽量调节,在0%～10%之间,并且采用飞灰一次加入来模拟返灰,石灰与粉煤灰的比例分别为1:3,1:5和1:8.结果表明,没有蒸气加入时,温度的升高对脱硫效率影响不大,加入水蒸气后温度为68℃左右时,脱硫效率最高;65℃时,绝对含湿量在7.3%时脱硫效率最高;在T=68℃、Ca/S=1.2时,与不加粉煤灰的脱硫剂相比,利用石灰/粉煤灰=1:8的混合脱硫剂时,脱硫效率提高了12.8%.
王军方(化工,北京,100029)王凡,张凡,王红梅,高境,郝永利,高静(科学研究院,北京,100012)&
环境污染治理技术与设备&
英文刊名：
TECHNIQUES AND EQUIPMENT FOR ENVIRONMENTAL POLLUTION CONTROL&
年，卷(期)：
&&绝对含湿量
半干半湿法烟气脱硫主要影响因素分析2　　　　〖预览〗摘要：植被指数是表征大尺度下陆地生态系统的最常用的,也是最前要的参数,所以得到准确的植被指数就显得至关重要.苔鲜结皮在干旱半干旱区、极地和亚极地Ⅸ分布广泛,且干、湿苔鲜结皮光谱差异较大,这种差异在十湿交替频繁的干旱与半干旱区是否对区域植被指数产乍影响?能产生多大的影响?国内外未见研究报道.该文以最常用的植被指数NDVI为例,重点分析了苔藓结皮干、湿变化能在多大程度上影响区域NDVI值.研究得出,100%盖度的湿苔藓结皮NDVI值(0.657)较于苔鲜结皮NDVI值(0.320)提高0.337,比干苔藓结皮高1倍多,干、湿苔藓结皮NDVI值达到0.000水平差异显著;研究区苔藓结皮的平均盖度为12.25%,线性混合光谱模型分析得出,湿苔藓结皮较干苔鲜结皮可以使研究区区域NDVI提高0.04(14?3%);由于苔鲜结皮的存在和干旱半干旱区降雨的不稳定性,必然造成该区域短时间内NDVI变化的不稳定.
房世波[1]&&张新时[2]
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……【】半干半湿法烟气脱硫主要影响因素分析3　　　　〖预览〗摘要：荧光是由具有芳香结构或共轭生色团以及未饱和脂肪链的物质产生的,可以评价土壤腐殖化程度.该技术广泛用于检测土壤腐殖质水溶液荧光,很少用于直接检测土壤固体表面荧光.本文选取乌梁素海周围盐角草、碱蓬、盐爪爪和苦豆子群落的土壤作为研究对象,分别采集0～20,20～40和40～60 cm的12个混合土样,分析土壤固体表面荧光光谱特征,提出一个基于固体表面荧光光谱的土壤腐殖化指数(HIXSSF),并与I400/I360,I465/I399和A4/A1等常规腐殖化指数有显著的线性正相关.盐角草和碱蓬群落的HIXSSF比盐爪爪和苦豆子群落的小,并且随土层深度变化小.腐殖化指数与土壤盐度有显著的线性负相关,土壤腐殖化程度随盐度的减小而增强.HIXSSF不仅表征土壤腐殖化程度,而且表征土壤盐碱化进程.
于会彬[1]席北斗[2]魏自民[3]马文超[4]何小松[1]郭旭晶[1]刘鸿亮[1]
YU Hui-bin[1]&&XI Bei-dou[2]&&WEI Zi-min[3]&&MA Wen-chao[4]&nb……【】
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