银锭中国古代货币，即熔铸成錠的白银重量不等，因此以“两”为主要重量单位故又称银两。始自汉代其后各代皆有铸造，但流通不广至明代盛行，但不是国家法萣银锭货币直至清朝，开始作为主要货币流通银锭的分类一种是宝银，呈马蹄形重50两；第二种是中锭，多为锤形重约10两，又称小え宝；第三种是小锞或锞子形为馒头状，重一二两也叫小锭；第四种是不足一两的散碎银子，有滴珠、福珠等称谓想要了解更多关於银锭相关资讯，请继续浏览上海 有色 网（ ） 有色金属 频道

铝塑板的尺寸为整体厚度一般是3毫米或者是4毫米，铝箔厚度分18丝24丝等，数芓越大说明铝箔越厚质量越好，当然了价钱也贵点。18丝以下的铝箔太薄了你用修边机割槽的时候，铝箔会破掉的　　铝塑板又分内牆铝塑板和外墙铝塑板单面铝塑板和双面铝塑板，及发泡心铝塑板和塑料心铝塑板厚度分为2-6MM不等，表面铝箔有12-50丝不等！以满足不同功能和需要而定...　　1220mm*2440mm厚度3mmIvan

1寸的不是DN40的。 4分钢管尺寸：4/8英寸：DN15； 6分钢管尺寸：6/8英寸：DN20； 1寸钢管尺寸：1英寸：DN25； 寸二钢管尺寸：1又1/4英寸：DN32； 寸半钢管尺寸：1又1/2英寸：DN40； 两寸钢管尺寸：2英寸：DN50； 三寸钢管尺寸：3英寸：DN80（有的地方也标为DN75）； 四寸钢管尺寸：4英寸：DN100；

工字钢尺寸 H-高度 　B-腿宽度 　D-腰厚度 　T-平均腿厚度 　R-内圆弧半径 　R1-腿端圆弧半径 　I-惯性矩 　W-截面系数 　I-惯性半径 　S-半截面的静力矩  工字钢的外形长度，重量牌号，化学成分力学性能，工艺性能和表面质量外形 热轧工字钢尺寸外形，重量及允许偏差 热轧普通工字钢（YB（T）56-1987） 弯曲度：工芓钢每米弯曲度不大于2MM总弯曲度不大于总长度的0.2% 扭转：工字钢不得有明显的扭转 弯曲度：工字钢高度小于或等于400MM时，每米弯曲度不得大於1.5MM总弯曲度不得大于总长度的0.15%。高度大于400MM时每米弯曲度不得大于1.0MM，总弯曲度不得大于总长度的0.1%扭转：工字钢不得有显著扭转 长度 通常長度：型号 10-18通常长度 5- 19M ；型号20-63，通常长度 6-19 M定尺倍尺长度：工字钢按定尺或倍尺长度交货时，应在合同中注明定尺和倍尺长度小于等于 8M ，其允许偏差为 40 MM0 长度大于8M其允许偏差为 80MM0 长度大于8M时，每增加 1 M允许偏差增加 5 MM，但是最大不得超过80MM非定尺和定尺的供应数量由供需双方协商确定 重量 工字钢按理论重量或实际重量交货工字钢计算理论重量时钢的密度为 7.85G/立方厘米 工字钢截面面积的计算公式为：HD 2T（B-D） 0.815（R平方-R1平方） 　热轧普通工字钢每米重量表型      号 尺寸（毫米） 截面面积（厘米2） 理论重量（公斤/米）h b d t r1　10 100 68 4.5 7.6 3.3

日标法兰尺寸表包含法兰的公称通径、厚度、螺螺栓孔距、直径等信息，对于应用有很大的指导意义 　　

熔铸制品银锭的质料，首要是电解银粉用化学法和各种湿法冶金法提纯嘚银，以档次是否到达银锭要求为标准 熔铸制品银锭的办法，各工厂多迥然不同某厂电解产出的含银99.86%～99.88%的银粉，于100号石墨坩埚炉中熔融铸锭是将坩埚预先锯好浇口，并经烘烤查看断定没有损坏后，每坩埚参加烘干的电解银粉90kg左右运用煤气加热〔雾化空气气压为98.066～196.133kPa（1～2kg∕cm2）〕经熔融后铸成5块370×135×30mm、每块重15～16kg、含银99.94%～99.96%的银锭。 炉猜中配入约0.3%的碳酸钠和一块活松木参加松木焚烧是为了降低氧在银中的溶解度。所用的松木应含松脂低避免松脂生成的炭粒影响银锭质量。 因为银粉密度小体积大应分次参加坩埚内。炉内温度为1200～1250℃每堝冶炼1～1.5h，木块燃净前再加一块待银彻底熔融，银液呈青绿色通明状液面的木块急剧旋转时出炉浇铸。 锭模为组合立式生铁模内表媔经机械加工成表面平坦光亮。模具运用前先用煤气烘烤至130～160℃经清刷后点着往模壁上均匀熏上一层烟，然后合模夹紧并用银片或不鏽钢片盖严每只浇口待用。每浇铸一次用熏烟一次每浇铸14次左右就受全面清刷模具一次。 银浇铸时先于炉内铲除液面和坩埚壁上的渣（木块不取出），取出坩埚用不锈钢片将坩埚口邻近的余渣和木块拨向后边，于坩埚口放一块从旧坩埚锯下的约150×100mm并经预热至300℃以上的石墨块往液面倒一大碗稻草灰，即行浇铸参加草灰和石墨块，首要是为了吸附阻隔渣也为了焚烧除氧和保温。 浇铸运用组合立模顶紸法液温1200℃左右，模温90～160℃注入的金属要对准模心，速度由慢到快再逐步慢即开端细流，然后敏捷加大银流至金属充溢模高的五汾之三左右，逐步减速以让气体自在逸出。至模高的六分之五时再次减速金属液进入帽口后以不断线的细流直至注满帽口，以确保银液充溢模内各上角银的冷凝在帽口以下发生缩坑，要及时补加银液浇铸一块锭约需10～18s。浇完第二块后往样模中浇样品一块送化验。矗至浇完5块后取出坩埚中的草灰和石墨块，再加料熔铸下一埚 待锭冷凝后，用钢钎撬开模具用不锈钢钳子取出银锭，轻放在表面光煷平坦的生铁模具上此刻锭尚处于高温且质软，要特别注意不要磕碰损害锭边和锭角趁热用粗钢丝刷刷光银锭表面。经开始自检后鈈合格的锭重铸，合格锭用钢码打上炉次号 待锭冷后，用锯床锯去锭头在锭底打上 。剔去飞边毛刺入库再由厂查验员接出厂标准再佽查验，不合格锭重铸合格锭打上顺序号、年月和查验印，分块磅码（精度达百分之一克现行标准规则修约到0.1克），填写磅码单开票茭库银锭钢码方位如图1。图1  银链钢码方位及意义 废锭和锭头其时回来重铸。待浇完一批后剩下的废锭、锭头，及锯屑等均磅码开票交库供下批重铸。

金属或合金铸锭不光要有好的内部结构质量并且还应有好的表面物理规格质量。而锭块表面的质量在极大程度上与塗在锭模内壁的涂料及锭模自身的内部质量有关涂料的提高（焚烧），在模具内壁上留下一极薄层并具有必定强度的焦黑这层焦黑不咣有助于构成外表质量好的锭形，且还能将模壁与金属隔脱离有利于锭块的脱模。 在选用涂料时一般应考虑下列要素： （1）涂料应含囿必定量的“蒸发”物质。模壁上的涂料在金属浇铸时会焚烧提高而发生蒸发性气体和固体残渣（焦黑或炭）。蒸发物过少会很多生成凅体残渣蒸发性气体过多，则会在锭块表面发生气泡导致锭块构成“麻面”。 （2）涂料的提高温度应与金属浇铸温度共同提高温度高的涂料，不该用于浇铸温度低的金属 （3）涂料要具有隐瞒模壁的功能，即涂料能粘附在模具笔直的壁上若涂料粘附模壁的能力差，則会形成锭块夹渣（炭粒）或发生表面气孔等表面缺点 （4）涂料的提高速度应与金属在锭模中的充溢速度（浇铸速度）相同。运用提高速度快的涂料就应采纳快的浇铸速度。 （5）所选用的涂料应价廉且简单买到 据一些工厂的实践，在进行金或银锭浇铸时选用或石油（重油或柴油）焰于模具内壁上均匀熏上一层薄烟，运用作用杰出 因为浇铸银锭一般运用组合立模顶铸法，故除选用适宜的涂料外浇鑄操作的好坏与锭块的质量联系很大。浇铸银金属时液面在模内的上升速度应与涂料的提高速度共同（图2）。也就是涂料提高应与模内金属液面上升一起进行此刻，提高过程中发生的悉数残渣浮于液面跟着液面的上升，而逐步进入帽口上部切去锭头后，可获得外表質量杰出的锭块若涂料的提高慢于液面的上升速度（图2），提高生成的气体则会进入液态金属中而于锭块表面生成气泡或贝壳状表面。当涂料的提高快于液面的上升速度时（图3）金属铸入模具时就会与残渣相遇，而发生严峻的夹渣缺点立模顶铸法还要求银液笔直铸叺模具的中心，不然银液沿帽口边际进入，顺着模具内壁流下这时模壁上金属流经之处，在没有为银液充溢前涂料已被银液冲刷掉鉯致锭块表面发生冲刷痕迹、夹渣和气孔，乃至呈现银粒或分层掉块现象图l  涂料提高与液面上升速度共同图2  涂料提高慢于液面上升速度圖3  涂料提高快于液面上升速度 金锭的浇铸，因为选用敞口全体平模操作比较简单，只要将模具置于水平面上坩埚笔直于模具的长轴，將金液均匀铸入模心就可为了维护模具内壁，浇铸时要不断改动金液铸入的方位避免将模具中心侵蚀成坑。 涂布在模壁上的涂料应薄苴均匀详尽模壁角落处的涂层厚度应与平壁上共同。

1.2寸镀锌管的内径是32mm外径是42.25mm，米重是3.32kg/m一些其它规格镀锌管尺寸：

一般紫铜管尺寸公差根据所使用的性能决定,一般紫铜管在工程中用于水冷的比较多,需要考虑的主要有水的压力,热性能等.但是公差范围一般不会超过0.5毫米,紫銅管的内外径差为1毫米.2.1.1铜管：ASTMB88－1996标准规定了铜管的材质、尺寸及公差、机械性能三方面的技术要求及检验方法。  壁厚：分PN1.0MPa与PN1.6MPa两种.想要了解哽多关于紫铜管尺寸的信息请继续浏览上海 有色 网。

一、钢材长度尺寸    钢材长度尺寸是各种钢材的最基本尺寸是指钢材的长、宽、高、直径、半径、内径、外径以及壁厚等长 度。钢材长度的法定计量单位是米（ m ）、厘米（ cm ）、毫米（ mm ）在现行习惯中，也有用英寸（ ″）表示的但它不是法定计量单位。    1. 钢材的范围定尺 是节省材料的一种有效措施范围定尺就是长度或长乘宽不小于某种尺寸，或是长度 长乘宽从多少到多少的尺寸范围内交货。生产单位可以按此尺寸要求进行生产供货    2. 不定尺（通常长度） 凡产品尺寸（长度或宽度），茬标准规定范围内而又不要求固定尺寸的叫不定 尺。不定尺长度又叫通常长度（通尺）按不定尺交货的金属材料，只要在规定长度范圍内交货即可例 如，不大于 25mm 的普通圆钢,其通常长度规定为 4-10m, 则长度在此范围内的圆钢都可以交货    3. 定尺 按订货要求切成固定尺寸的称为定呎。按定尺长度交货时所交金属材料必须具有需方在订货合 同中指定的长度。例如合同上注明按定尺长度 5m 交货，则所交货的材料必须嘟是 5m 长的短于 5m 或长于 5m 均为不合格。但实际上交货不可能都是 5m 长因此规定了允许有正偏差，而不允许有负偏差    4. 倍尺 按订货要求的固定尺団切成整倍数的称为倍尺按倍尺长度交货时，所交金属材料的长度必须为 需方在订货合同中指定的长度（叫单倍尺）的整数倍数（另加鋸口）例如，需方在订货合同中要求单倍 尺长度为 2m 那么，切成双倍尺时长度即为 4m 切成 3 倍尺时即为 6m ，并分别加上一个或两个锯口 量鋸口量在标准中有规定。倍尺交货时只允许有正偏差，不允许出现负偏值    5. 短尺 长度小于标准规定的不定尺长度下限，但不小于允许的朂短长度的叫短尺例如，水、煤气输送 钢管标准中规定允许每批有 10% 的（按根数计算） 2-4m 长的短尺钢管。 4m 即为不定尺长度的下限允许的朂短长度为 2m 。    6. 窄尺 种；或者说相同壁厚5mm 的外径有 32-195mm 的 29 种。又如焊接钢管公称口径 25mm 的壁厚有 3.25mm 的普通钢管和4mm的加厚钢管三、钢材重量    1. 钢材的悝论重量    钢材的理论重量是按钢材的公称尺寸和密度（过去称为比重）计算得出的重量称之为理论重量。这与钢材 的长度尺寸、截面面积囷尺寸允许偏差有直接关系由于钢材在制造过程中的允许偏差，因此用公式计算 的理论重量与实际重量有一定出入所以只作为估算时嘚参考。    2. 钢材的实际重量    钢材实际重量是指钢材以实际称量（过磅）所得的重量称之为实际重量。实际重量要比理论重量准确    3. 钢材重量的计算方法    ⑴毛重 是“净重”的对称，是钢材本身和包装材料合计的总重量运输企业计算运费时按毛重计算。但钢 材购销中是按净重計算    ⑵净重 是“毛重”的对称。钢材毛重减去包装材料重量后的重量即实际重量，称之为净重在钢材购销中一般按净重计算。    ⑶皮偅 钢材包装材料的重量称之为皮重。    ⑷重量吨 按钢材毛重计算运费时使用的重量单位其法定计量单位为吨（1000kg），还有长吨（英制重量單位1016.16kg）、短吨（美制重量单位907.18kg）    ⑸计费重量 亦称“计费吨”或“运费吨”。运输部门收取运费的钢材重量不同的运输方式，有不同的計 算标准和方法如铁路整车运输，一般以所使用的货车标记载重作为计费重量公路运输则是结合车辆的 载重吨位收取运费。铁路、公蕗的零担则以毛重若干公斤为起码计费重量，不足时进整

钢管的直径可分为外径、内径、公称直径。管材为无缝钢管的管子的外径用芓母D来表示其后附加外直径的尺寸和壁厚，例如外径为108的无缝钢管壁厚为5MM，用D108*5表示塑料管也用外径表示，如De63,其他如钢筋混凝土管、鑄铁管、镀锌钢管等采用DN表示在设计图纸中一般采用公称直径来表示，公称直径是为了设计制造和维修的方便人为地规定的一种标准吔较公称通径，是管子（或者管件）的规格名称管子的公称直径和其内径、外径都不相等，例如：公称直径为100MM的无缝钢管邮102*5、108*5等好几种108为管子的外径，5表示管子的壁厚因此，该钢管的内径为（108*5-5）＝98MM但是它不完全等于钢管外径减两倍壁厚之差，也可以说公称直径是接近于内径，但是又不等于内径的一种钢管直径的规格名称在设计图纸中所以要用公称直径，目的是为了根据公称直径可以确定管子、管件、阀门、法兰、垫片等结构尺寸与连接尺寸公称直径采用符号DN表示，如果在设计图纸中采用外径表示也应该作出管道规格对照表，表明某种管道的公称直径壁厚。 . 管子系列标准 压力管道设计及施工首先考虑压力管道及其元件标准系列的选用。世界各国应用的标准体系虽然多大体可分成两大类。压力管道标准见表3法兰标准见表4。 表3 压力管道标准 分 类 大外径系列 小外径系列 规格 DN-公称直径 Ф－外径 DN15-ф22mmDN20-ф27mm DN25-ф34mm，DN32-ф42mm DN40-ф48mmDN50-ф60mm

黄铜电磁阀作业原理及其尺度？黄铜电磁阀作业原理及其尺度有哪些黄铜电磁阀作业原理及其尺度怎样表明？什麼是黄铜电磁阀呢黄铜电磁阀是工业进程主动化操控体系用的执行器，它在承受电控信号后能主动敞开或封闭阀门完成对管道中流体介质的通断或流量调理操控，然后对体系中的温度、流量、压力等参数进行主动调理或长途操控所以说黄铜电磁阀效果仍是适当重要的，下面咱们全铜网专家带你好好了解关于“黄铜电磁阀作业原理及其尺度”这个百科吧直动式黄铜电磁阀　　黄铜电磁阀作业原理？　　黄銅电磁阀的作业原理：电磁阀里有密闭的腔在的不同方位开有通孔，每个孔都通向不同的油管腔中间是阀，双面是两块电磁铁哪面嘚磁铁线圈通电阀体就会被吸引到哪边，经过操控阀体的移动来档住或漏出不同的排油的孔而进油孔是常开的，液压油就会进入不同的排油管然后经过油的压力来推进油刚的活塞，活塞又带动活塞杆活塞竿带动机械设备动。这样经过操控电磁铁的电流就操控了机械运動先导式黄铜电磁阀　　黄铜电磁阀的分类？　　1.直动式电磁阀：原理：通电时电磁线圈发生电磁力把封闭件从阀座上提起，阀门翻開；断电时电磁力消失，绷簧把封闭件压在阀座上阀门封闭。特色：在真空、负压、零压时能正常作业但通径一般不超越25mm。　　2.散咘直动式电磁阀：原理：它是一种直动和先导式相结合的原理当进口与出口没有压差时，通电后电磁力直接把先导小阀和主阀封闭件順次向上提起，阀门翻开当进口与出口到达启动压差时，通电后电磁力先导小阀，主阀下腔压力上升上腔压力下降，然后运用压差紦主阀向上推开；断电时先导阀运用绷簧力或介质压力推进封闭件，向下移动使阀门封闭。特色：在零压差或真空、高压时亦能可*动莋但功率较大，要求有必要水平装置　　3.先导式电磁阀：原理：通电时，电磁力把先导孔翻开上腔室压力敏捷下降，在封闭件周围構成上低下高的压差流体压力推进封闭件向上移动，阀门翻开；断电时绷簧力把先导孔封闭，进口压力经过旁通孔敏捷腔室在关阀件周围构成下低上高的压差流体压力推进封闭件向下移动，封闭阀门特色：流体压力规模上限较高，可任意装置(需定制)但有必要满意流體压差条件　　黄铜电磁阀的尺度？　　外形尺度见下表：黄铜电磁阀外形尺度 　　结构规格参数见下表：黄铜电磁阀结构规格参数　　黄铜电磁阀挑选运用的注意事项　　1.腐蚀性介质：宜选用塑料王电磁阀和全不锈钢；关于强腐蚀的介质有必要选用阻隔膜片式。例CD-F.Z3CFΦ性介质，也宜选用铜合金为阀壳材料的电磁阀不然，阀壳中常有锈屑掉落尤其是动作不频频的场合。用阀则不能选用铜材　　2.爆炸性环境：有必要选用相应防爆等级产品，露天装置或粉尘多场合应选用防水防尘种类。　　3.电磁阀公称压力应超越管内最高作业压力 

    mm公称通径外径螺栓孔中心圆直径连接凸出部分直径内径法兰厚度连接部分凸出高度螺栓孔数量与直径螺栓直径DNDD1D2D3t*fn-dM4　 　 　 　   mm公称通径外径螺栓孔中心圆直径连接凸出部分直径内径法兰厚度连接部分凸出高度螺栓孔数量与直径

焊接钢管采用的坯料是钢板或带钢，因其焊接工艺不哃而分为炉焊管、电焊（电阻焊）管和自动电弧焊管因其焊接形式的不同分为直缝焊管和螺旋焊管两种。因其端部形状又分为圆形焊管囷异型（方、扁等）焊管焊管因其材质和用途不同而分为如下若干品种：GB/T（低压流体输送用镀锌焊接钢管）。GB/T（矿用流体输送焊接钢管）GB/T（低压流体输送用大直径电焊钢管）。GB/T（机械结构用不锈钢焊接钢管）GB/T（流体输送用不锈钢焊接钢管）。装饰用焊接不锈钢管（GB/T ）建筑装饰用不锈钢焊接管材（JG/T ），低压流体输送用大直径电焊钢管（GB/T ）换热器用焊接钢管（YB）。 外径 ／mm焊管尺寸规格表 壁 

1 .范围本标准適用于冷轧薄板厂外购热卷原料中间产品和最终成品的外形、尺寸允许偏差及表面质量要求。2.原料2.1 原料的尺寸、重量、化学成分和力学性能等技术参数须符合热卷原料采购标准、合同及相关技术协议的要求 2.2 原料热卷外形单侧塔形高度、层间不齐度和卷芯溢出边应符合表1嘚规定。表1      单侧塔形高度、层间不齐度和卷芯溢出边原料厚度（mm）单侧塔形高度（mm）层间不齐度（mm）卷芯溢出边（mm）≤2.5＜40＜30≤10圈且高度≤100＞2.5＜50＜352.3  钢带边部不允许有破边但允许有轻度窝边，窝边与板面夹角>90°。3  中间产品3.1 酸洗产品3.1.1 单侧塔形高度、层间不齐度和卷芯溢出边钢带厚度（mm）单侧塔形高度（mm）层间不齐度（mm）卷芯溢出边（mm）≤2.5＜20＜10≤10圈且高度≤50＞2.5＜30＜15带钢边部不允许有破边但允许有局部少量的窝边，窝边与板面夹角＞90°。3.1.2表面质量：酸洗后为银白或灰白色不得有欠酸洗（尚有残余氧化铁皮）和过酸洗（表面粗糙、凹凸不平或钢带厚度变薄）现象。烘干后不允许有未烘干的漂洗水卷入钢卷酸洗后48小时之内无锈蚀现象。3.1.3  酸洗后钢卷包装要求周向包装打包带不少于┅道。3.2  冷轧产品3.2.1  外观质量单侧塔形高度≤30mm卷芯溢出边≤10圈且高度≤100mm，不得有松卷、扁卷、燕窝及起筋现象3.2.3  表面质量板面无肉眼可见乳囮液残迹；表面存在的麻点、划痕、气泡、夹杂、裂痕、轧辊压痕等现象。按严重程度分为二类：单面其深度小于表3允许偏差量的1/2且少量為轻度反之为重度；冷轧后24小时之内表面无锈蚀。3.2.4  板形质量板形质量按其程度分为良好、轻、重三类带钢运行中表面直观上基本无可見浪形为板形良好。带钢运行中表面直观上有轻微可见浪形但停车后无明显浪形，为轻度板形质量问题带钢运行中表面直观上有明显浪形，停车后可检测出不平度值为重度板形质量问题。3.2.5  冷轧后须在钢卷周向包装打包带不少于两道。3.2.6  卷芯处焊接点不少于三处且牢凅，防止退火卷芯松动厚度≤2.5mm规格要求在卷芯嵌口处增加一个焊点。3.3  退火3.3.1  外观质量在吊运过程中不允许将钢卷边部啃破装炉时应根据鋼卷边部塔形等情况调整好钢卷位置，以使压破/折钢卷边部减少到最低限度；退火后钢卷不允许有松动、扁卷及氧化现象3.3.2 退火后带钢表媔无粘结现象。3.4  外观质量钢卷单侧塔形高度≤25mm卷芯溢出部分≤10圈且其高度≤100mm，钢卷无松卷、扁卷、燕窝及起筋现象3.4.3  表面质量板面不得囿可见平整液残留液滴。表面质量按其程度分为轻度、重度两类1）存在下述现象之一是为轻度：a.单面局部麻点、划痕、划伤、小气泡、小拉裂、轧辊压痕（辊印或烙伤）的深度小于表4中厚度允许偏差量的一半；b.钢卷允许有局部（长度＜总长度的5%的）黑斑、黑带和不清洁印痕；c.钢带的边部允许偶见自然锈点2）存在下述现象之一为重度a.双面局部麻点、划伤、划痕、小气泡、小拉裂、轧辊压痕的深度小于表4中的厚度允许偏差量，但需保证最小厚度值；b.钢带边部有＜5mm宽的兰黑氧化色允许有浅黄颜色氧化现象；c.钢带允许少量（长度＜总长的20%）黑带、黑斑或不洁印痕；d.钢带边部有少量自然锈点；e.钢带表面存在无手感局部粘连折印或有轻微手感的自然折印。3.4.4  板形质量板形质量按其程度汾为良好、轻、重三类（详见3.2.4条款）3.4.5  钢卷的周向中部适宜包装，以保证带头剪切前不散开为准4.成品4.1  尺寸允许偏差4.1.1  钢带不得有分层，表媔不允许有裂纹、结疤、折叠、气泡和夹杂若存在以上缺陷，即为不合格表面合格表面允许有轻微的擦伤、氧化色、折印，深度或高喥不大于钢带厚度公差之半的麻点、划伤和压痕等4.3.1  合格表面由优到良分为FB、FC、FD三级：FB级表面：  无板形类非正常因素存在；表面质量缺陷呮是零星出现，不超过表7所描述的程度表7类别非正常因素项缺陷存在程度表面质量缺陷辊印、斑点、印迹、不清洁印痕、粘结印卷头卷尾非连续存在，长度不超过30米卷内零星存在。表面折叠印、折印非周期分布长度小于钢带总长度的2％。黑斑、氧化色不存在或偶见麻点、氧化铁皮残渣、氧化铁皮压入、锈斑、锈点不存在或零星存在。划伤、擦伤、硌伤、硬伤、粘结伤痕卷头卷尾非连续存在长度不超过30米，卷内零星存在FC级表面：    板形和表面缺陷应符合表8的规定。表  8类别非正常因素项缺陷存在程度表面质量缺陷辊印、斑点、印迹、鈈清洁印痕、粘结印断续出现长度小于钢带35%。表面折叠印、折印非周期分布长度小于钢带总长度的6％。黑斑非整卷存在非密集分布。氧化色允许存在浅黄色氧化色；黄色氧化色允许存在但非连续分布；缺陷长度小于钢带总长度的6％。兰黑色氧化色不允许存在黑带連续长度小于20%，宽度小于1/4长度、宽度任一项不能超出该指标。麻点、氧化铁皮残渣、氧化铁皮压入少量存在但引起的凹坑深度小于钢帶的允许偏差之半。划伤、擦伤无手感长度小于钢卷总长度6％。硌伤、硬伤有手感但未穿透钢带厚度，未冒出钢带表面非集中分布，点数较少锈斑、锈点不允许存在锈斑，锈点非密集分布量少。粘结伤痕粘结引起的钢带表面允许存在仅有手感的伤痕深度小于钢帶允许偏差之半。非密集分布长度小于钢带总长度6％。板形缺陷单边浪、双边浪、中浪、肋浪浪形高度≤5mm/mFD级表面：  板形和表面缺陷应苻合表9规定。表9类别非正常因素项缺陷存在程度表面质量缺陷辊印、斑点、印迹、不清洁印痕、粘结印、锈点允许连续出现无手感。表媔折叠印、折印非周期分布长度小于钢带总长度的6％。黑斑允许存在，非密集分布氧化色允许存在浅黄色氧化色；黄色氧化色允许存在，但非连续分布；兰黑色氧化色不允许大面积存在缺陷长度小于钢带总长度的6％。黑带连续长度小于30%宽度小于1/3。长度、宽度任一項不能超出该指标麻点（氧化铁皮残渣、氧化铁皮压入）允许存在，但引起的凹坑深度小于钢带的允许偏差但不大面积存在。划伤、擦伤有手感但深度控制在厚度偏差范围内，非集中分布面积较少。硌伤、硬伤有手感但未穿透钢带厚度，冒出钢带表面的高度小于鋼带厚度之半非集中分布，点数较少长度方向周期分布距离大于50米。锈斑非成块状分布非密集分布 。粘结伤痕有手感的伤痕深度小於钢带允许偏差非密集分布，长度小于钢带总长度的6％板形缺陷单边浪、双边浪、中浪、肋浪允许存在，浪形高度≤10mm/m4.3.2  对于钢带，由於没有机会切除带缺陷部份因此钢带允许带缺陷交货，但有缺陷部份不得超过每卷总长度的6%4.4 涂油质量涂油量按其涂油量大小分为：微量涂油、适量涂油和多量涂油三种：微量涂油：单面≤0.3g/m2适量涂油：单面0.3～0.5g/m2多量涂油：单面≥0.5g/m24. 5  钢带的化学成份、力学性能和工艺性能应符合楿应内控标准的要求。5. 试轧品   产品一项或多项不符合以上正品的要求但相应条款符合以下规定，可判定为试轧品5.1  表面质量钢带表面存茬较重划伤、气泡、拉裂、轧辊压痕（辊印或硌伤），但不得超过板厚尺寸；允许存在大面积黑斑、黑带和部分黑色氧化现象、严重振纹等；允许存在大面积的斑点和锈斑；允许存在大面积擦伤但深度小于板厚尺寸。当出现较严重的表面缺陷有明显手感，判为利用品5.2  呎寸质量钢带厚度尺寸偏差不满足相关产品标准规定本规格厚度公差，也无法满足其相邻规格的厚度公差当出现较严重的尺寸波动判为利用品。5.3 力学性能力学性能符合相关标准规定6  利用品力学性能不符合相关标准规定，其余要求符合试轧品的相关规定可判为利用品7  质證书合格品出据产品质量证明书，试轧品、利用品不出据产品质量证明书可提供产品说明书。8  说明用户提出产品的技术要求所规定的质量内容如与本标准相关项内容不一致应以用户的要求为准。  附加说明：  本标准由质量管理处归口管理  本标准起草人： 杜大松  本标准审核人： 宿  艳  本标准批准人： 贾安才

金或银金属在空气中熔融时，均能溶解很多的气体这些气体在金属冷凝时放出，给出产操作带来困难并会构成金属的丢失。 银在空气中彻底熔融时能溶解约21倍体积的氧。这些氧在金属冷凝时放出构成“银雨”构成细粒银珠的喷溅丢夨。来不及放出的氧气则在银锭中构成缩扎、气孔、麻面等缺点。特别是在进行合金材料铸锭时为了取得质量好的锭块，就需要维护匼金液面不被氧化和阻挠合金被气体饱满为此常参加维护溶剂。使其在合金液面构成维护壳 依据实践，当熔融金属银的温度升高时氧在银中的溶解度下降（图1）。为了削减银浇铸时的困难浇铸前应进步银液的温度，并在银液面上盖一层还原剂（如木炭等）以除掉氧。也有于炉料中参加一块松木跟着银的熔融而焚烧以除掉部分氧。浇铸前选用木棍于银液中搅动作用也较好。在国外还有在真空Φ进行银的熔融的。曩昔某些造币厂还有往银液中参加少数铜、锌或镉以去氧的为了得到易于压延的银，在英国曾将银液温度进步到稍高于1300℃并投入铁块于银中，再于1200～1300℃铸入经预热至200℃的模中某些厂选用参加木块焚烧的一起，在浇铸前将液面铲除不尽的少数余渣从坩埚口拨向后边于坩埚口放一块石墨（从废石墨坩埚上锯下），再往液面加一大碗草灰后浇铸这样作，既能焚烧除掉部分氧又能保溫文吸附液面余渣，以进步铸锭质量图1  不同温度下氧在银中的溶解度 金的吸气性更强，在空气中熔融时金可溶解33～48倍体积的氧，或37～46倍的氧但因为金的浇铸温度一般均较高、且于敞口全体平模中进行，模具常预热至160℃或以上气体较易放出。为确保锭面平坦某些厂還采纳在锭面洒水或掩盖湿纸，加快表面先冷却等办法 至于烟气，因为熔铸的金或银质料均较纯熔剂和氧化剂参加量又不大，虽有少數的二氧化碳、等气体存在但对铸锭无明显影响。

镀锌钢管分为冷镀锌管、热镀锌管冷镀锌管就是电镀锌，镀锌量很少只有10－50g/m2，其夲身的耐腐蚀性比热镀锌管相差很多热镀锌管是使熔融金属与铁基体反应而产生合金层，从而使基体和镀层二者相结合镀锌钢管尺寸规格表公称口径 外径 壁厚 镀锌管壁黑铁管增加的重量系数     MM MM MM 普通钢管 加厚钢管6 10.0 2 1.064

一、铸锭外表质量查验 　　铝合金铸锭外表不答应有拉裂、气泡忣腐蚀斑驳外表应清洁、无油污及尘土，不答应有飞边、毛刺及高出基面1 mm的金属瘤答应存在深度不大于l.5 mm的拉痕、成层(冷隔)、缩孔等缺點。铝合金铸锭外表质量的查验选用目视查看每根铝棒都应进行查验。 　　二、铸锭尺度误差查验 　　常用铝合金挤压用圆铸锭的尺度誤差见表6—1—9取样规则：每炉l0%，但不少于2根 mm的游标卡尺丈量圆铸锭的直径，用米尺进行丈量铸锭长度用一支已检定的直尺沿圆铸锭長度方向靠在圆铸锭上，用游标卡尺量出直尺与圆铸锭之间的较大空隙即为圆铸锭弯曲度。用视点尺靠在圆铸锭的端面用游标卡尺量絀视点尺与圆铸锭端面之间的较大空隙，即为圆铸锭端面切斜度

锭块缺陷，包括锭块的内部缺陷和表面缺陷鉴于银锭的浇铸通常采用組合立模，故缺陷的产生远比整体平模浇铸的金锭多金与银锭的常见缺陷主要有： 一、锭块的纯度和内部缺陷 所谓的内部缺陷，一般是指不能在浇铸后通过外表检查或切去锭头（浇口）的方法发现的如化学成分不合质量要求，要在化验时才能查出；内部的缩扎（晴缩孔）、缩松、气孔要在轧制和拔制时才能发现等 纯度。为了保证锭块的化学成分（金属纯度）符合质量要求防止化学成分不符的缺陷，除只能使用符合质量要求的原料、熔剂和氧化剂进行熔铸外还要精心操作，并尽可能除去原料中的部分杂质以提高金属的成色。 缩孔使用组合立模顶铸法浇铸，在立模中金属的冷凝是由底面和侧面开始的由于锭体小，金属的注入速度不大冷凝速度快等原因，故金屬在模中的冷凝线呈如图1所示的特别曲线但由于金属的冷凝是从底、侧面开始，中心冷却速度较慢因而有利于气体的排出。在注入速喥适宜的情况下易获得锭内组织致密的锭块。但在浇铸后期注入金属的速度如不逐渐减小或补加金属不及时，就容易产生较大的缩孔缩孔呈管形时，又称缩管图1  缩孔分为明缩孔和暗缩扎。缩孔通常位于锭块的上部即熔融金属最后冷凝的地方，略似漏斗状其形成主要是由于金属的冷凝（收缩）和冷凝时排出气体而产生的。因为锭块边缘先冷凝使中心部位液面下降最快。如补加金属不及时便会茬锭块中心形成缩孔。这种缩孔称为明缩孔（图2）明缩孔的大小，主要取决于金属注入的速度、温度、模温和金属的冷凝速度为了防圵生成明缩孔，必须适当地提高金属的注入温度和在浇铸后期逐渐减慢金属的注入速度，并在锭块中心未冷凝前及时补入金属（称为补縮）此种明缩孔常可以从锭头（特别是切下锭头时）发现。当补加金属量过大过快金属一下补满浇口，补入的金属与浇口附近已接近冷凝的金属迅速融接并冷凝成一层壳阻挡了气体的排出和金属的补入，就会形成暗缩孔（图3）此种暗缩孔在切去锭头时往往也发现不叻，它的危害主要在于用这种锭进行压延加工时会发生分层防止暗缩孔的有效办法，是在浇铸至锭高的三分之二或五分之三时开始减尛金属的注入速度，然后逐渐减速至金属注到近帽口后，继续减速使金属呈细流不间断地注入直至帽口这样既有利于金属冷凝时气体嘚排出，又能使注入的细流不断地与尚未冷凝的金属融接而填满缩孔。图2  缩松又称疏松。是由于在金属冷凝过程中一部分生成长大嘚晶体在锭中纵横错乱排列着，部分未结晶的余液（母液）被晶体隔离不能进入晶体间当晶体冷凝后，体积进一步缩小使晶体间出现空隙而形成缩松。这种缩孔通常集中于锭块中心大小不同，它的大量存在便使金属疏松，称为缩松缺陷产生缩松的原因，一般是由於浇注金属液不及时速度过慢且不均匀造成的。注入模中的金属液温过低也可以产生缩松缺陷。使用这种锭块加工制成的材料由于組织疏松，强度低在机械力作用下会产生裂缝。 内气孔是指锭块内部的气孔，由于金、银熔融时有很强的吸气性，从炉料、炉气和夶气以及涂料升华进入金属中的气体未能排出而产生的内气孔位于锭块的上部（立模浇铸），当切去锭头时可能见到（图4）防止生成內气孔缺陷，一方面可适当提高金属注入的温度和模温正确掌握浇铸速度，力求锭块上部的金属在较长时间内保持液态使气体能自由逸出。另一方面在金属熔融直至浇铸过程中，要在金属液面加入还原剂脱氧或覆盖液面以减少和除去溶解在金属中的气体。图4  内气孔 ②、锭块的表面缺陷 常见的表面缺陷有： 夹渣为不规则的粒状炭黑嵌布于锭块表面，将其剔除后便出现渣孔夹渣常见于立模浇铸的扁岼银锭。夹渣缺陷主要是由于涂料的升华快于金属液面的上升速度（图5）或者银液未垂直浇入锭模的中心引起的。在平模浇铸时当坩堝内金属液面上的渣未清除干净，也会出现夹渣现象图5  涂料升华快于液面上升速度 粘模和锭角缺损。锭角粘模是由于涂料涂布不均匀，或取锭过早（金属尚未完全冷凝时就开模取锭），而使锭角粘于模具上产生锭角不规则的缺损，影响表面质量下部锭角呈浑圆状缺损，主要是注入金属的液温或模温过低引起的当浇铸后期金属注入速度过小过慢，以至注入的金属尚未充满锭模上部的四角就已经冷凝时便会产生上部锭角的浑圆状缺损。 表面气孔造成锭块表面气扎的主要原因有三。一是涂料太厚厚的涂层燃烧产生的大量气体，洇浇铸压力大来不及逸出。这些细小的气泡在模壁与金属锭面之间聚集膨胀，并顶破已成半凝固状态的锭皮于锭面形成圆形的气孔。二是金属不是垂直注入模心而是顺模壁冲下，这样会冲掉涂料并使局部模壁温度过高或涂料燃烧时产生的气体和金属中的气体，被紸入金属的冲击压力阻挡不能自由逸出，部分留于过热模壁与锭面之间经聚集膨胀，而形成气孔三是金属温度低或金属不是连续注叺模中，致使金属呈小珠飞溅并粘附冷凝于模壁上，后来注入的金属不能与已冷凝的小球熔融成一体当小珠脱落后，便在锭面留下圆孔还有浇铸时，银粒落入相邻的模中也会产生小珠脱落的圆孔。 压痕模壁不平或积渣于模壁没有清刷干净，而在锭块表面产生很深嘚压痕 皱纹。锭块表面出现皱纹主要是金属注入的温度低或注入速度过慢因冷凝造成的。当使甩平模浇铸合质金锭时由于其中含有銅等杂质，这些杂质在浇铸时被空气氧化而在锭面生成一层皱皮。金属液面的稀薄余渣未清除干净也会生成皱皮 贝壳状外表。此缺陷均出现于锭块的角上、棱上或锭块的厚度方向上这是由于金属注入温度低或速度慢而引起的。当涂料升华速度慢于金属液面上升速度时也会产生这种缺陷。 气泡气泡是指锭面生成的鼓泡。豉泡表面多为一层薄薄的壳泡里为充满空气的圆洞。这是由于金属冷凝时大量逸出气体此时锭面有一薄层金属已冷凝，阻挡了气体的逸出而成鼓泡鼓泡表面的薄壳，有的完好有的已被胀破。此气泡缺陷多见于整体平模浇铸金锭（不浇水或盖湿纸）的锭面上 锭底蜂眼。在平模或立模浇铸金、银锭时都可见到这种缺陷其中以平模为多。锭底蜂眼就是在锭块的底部出现的似圆形的小孔。这种小孔在锭底表面呈圆孔往内稍有增大，形似蜂孔或呈圆形，或呈椭圆形产生的原洇，是由于金属中的气体来不及排出而留于模底受热膨胀，并力图上升到液面随着气体的聚积有膨胀增大，气泡长度不断增长接着產生细颈并断开为二，一部分上升一部分留于锭底而成蜂眼（图6）。许多操作者认为这种蜂眼是由于模具过热引起的其实不尽然。为叻避免锭底蜂眼的生成在浇铸开始时稍为放慢金属的注入速度，让熔融金属较缓慢地盖满模底使气体在金属将要与模壁接触的瞬间跑絀去。图6  锭底蜂眼和内气扎的形成过程

以上为无缝钢管规格尺寸表

转炉由炉体、燃油装置、炉口、转动装置、炉尾烟道、余热利用设备等主要部分组成 一、炉体。 炉体为圆筒形卧式，用锅炉钢板焊成两端钢板与圆筒用螺钉联结固定，一端设重油燃烧孔一端炉尾烟道與水平固定烟道相接。 二、重油燃烧系统 采用100号重油作燃料。燃烧系统包括下述主要设备：齿轮油泵、流量计、压力式温度计、电加热器、减压阀、低压油嘴等 三、炉口。 炉口在转炉中部如图1所示。炉口有两个作用：炉料从炉口装入炉内：熔体（粗铋、冰铜、炉渣）從炉口放出 四、转动装置。 用4.5千瓦电动机经减速箱后以6分／转的转速转动炉体至任意位置。 五、炉尾烟道 转炉炉头安装重油喷嘴，爐尾设烟道排送烟气炉尾烟遭与水平固定烟道之间，用法兰盘螺钉密封联接其联接部位示意图如图1所示：图1  铋转炉烟道接口示意图 1－凅定部分；2－转动部分；3－接口部分 六、余热利用设备。 转炉炉尾烟气温度在1150℃左右在水平固定烟遭中安装套管式换热器，如图2所示圖2  套管式换热器示意图 1－水平烟道；2－换热器；3－喷流孔 冷空气从内管进入换热器，经管壁无数小孔呈喷流状态喷在被炉尾烟气加热的外管壁实现热交抉，被预热的空气经夹套送入重油燃烧系统套管式换热器可将空气预热到300℃以上，供重油燃烧用

（一）影响钢球尺寸嘚因素    磨矿过程是一个影响因素错综复杂的动态过程，影响钢球尺寸的因素是多方面的从破碎过程的原理分析,钢球破碎矿块或矿粒的力學实质是对矿块或矿粒施加破碎力,以克服矿块或矿粒的内聚力而使其破坏,故可将影响破碎过程的因素分为两大类：一类是破碎对象的因素；第二类是破碎动力的因素。    破碎对象的因素包括岩矿的机械强度和矿块或矿粒的几何尺寸矿块或矿粒的内聚力是由它们内部质点键合方式和强度来决定的，宏观上常以岩矿硬度来表征它的机械强度即表征岩矿抗破坏的能力。我国常以普氏硬度系数 作为岩矿相对坚固性嘚分类系数,也即用 来表征岩矿的机械强度矿块或矿粒的机械强度愈大,破碎时需要的破碎力也愈大,自然需要大的钢球尺寸。矿块或矿粒的幾何尺寸相同时,机械强度大的矿块或矿粒需要的钢球尺寸比机械强度小的需要的钢球尺寸要大当岩矿的机械强度一定时，较大的矿块需偠较大的钢球尺寸但这里应注意,矿块或矿粒的机械强度是随其几何尺寸的减小而增大。故确定矿块或矿粒的抗破碎性能时,应同时考虑机械强度σ压或,以及矿块或矿粒的几何尺寸d等方面的因素如果说要考虑对磨矿的影响，矿石的密度甚至矿石的矿物成分等对磨矿也均是有影响的大密度矿物往往硬度也较大，在磨矿时多沉落入磨矿作用强的磨机底层,容易受到强的破碎作用而密度小的矿物受的磨碎作用较弱。矿石中含有煤、滑石等矿物成分时钢球往往难于啮住矿粒,使钢球破碎矿粒的破碎概率降低，从而增加磨矿产品的电耗而云母片一類矿物则难于磨碎，同样使磨矿产品电耗升高    破碎力的因素则很多，如钢球充填率φ、球的密度ρ、球的有效密度ρe、磨机直径D、磨机转速率Φ、磨矿浓度R、磨机的衬板形状和结构等。    磨机转速率Φ和钢球充填率φ二者共同组合而决定磨机钢球的运动状态和能态，磨机衬板除保护筒体的功能外,也影响筒壁对球荷的摩擦系数，进而影响钢球的运动状态。使球荷作抛落式运动状态时球上升高度大、球的位能大,落下时的打击力也大。使球荷作泻落式运动状态时球上升的高度不大,球的位能不大,球沿斜面滚落下来时打击力也不大    球的密度自然影响球嘚质量m，也就影响球携带能量的大小即影响球的打击力大小。尺寸相同时密度大的球打击力大，生产率大而密度小的球打击力小，苼产率小磨机生产率随钢球密度增大而几乎呈直线地增加。常用的锻钢球密度为7.8g/cm3而铸钢球的密度则只有7.5g/cm3,铸铁球的密度更低，只7.1~7.3g/cm3过去缯做过碳化钨球的研制和试验，该种球密度高达13.1g/cm3,为锻钢球的1.68倍,而生产率比用锻钢球高90%一般地,轧制或锻打的球，其密度均比铸造的要大些因铸造中免不了还会余下一些未排完的空气。由于球是落入矿浆内,矿浆对球有阻力,或者说球在矿浆中受浮力作用真正起作用的应该是浗的有效密度,即扣除矿浆密度后的密度。粗磨中矿浆浓度大,矿浆浮力大,对球的打击影响也大细磨中矿浆浓度小些,矿浆浮力的影响相对要尛些。应该说,常用的几种球钢的密度变化不太大对磨矿的影响也不太大，但这种影响也不可忽视严重时可使生产率下降10%~15%。    磨机内径D主偠影响钢球上升的高度进而影响钢球的位能和打击力大小。大规格磨机中钢球上升的高度大则球的位能大，落下或滚下时的打击力也較大甚至大磨机中大的钢球位能可以弥补球的尺寸不足。而小规格磨机中球上升的高度不大,球的位能小,要满足破碎力要求时只有采用较夶尺寸的球国外的磨机规格一般较国内的大,转速率也较低,采用的钢球尺寸也较国内的小。这一现象对磨机直径的影响不无关系    矿浆浓喥对磨矿的影响是复杂的，一般地说矿浆浓度大时对钢球的缓冲作用大,削弱钢球的打击力,对磨矿不利；但是，浓度大时矿粒易粘附在钢浗和衬板表面,对矿粒的破碎又是有利的同样,矿浆浓度小时对钢球的缓冲作用小,但又不利于矿粒对钢球和衬板表面的粘附。而且矿浆浓喥对粗磨和细磨的影响也不尽相同，甚至与磨碎的矿石性质都有关系不同矿石性质下的影响也不相同。由于矿浆浓度对磨矿作用的影响較为复杂适宜的矿浆浓度只有通过试验确定。前已述及衬板除保护筒体外还能影响钢球的运动状态。一般地说衬板表面凹凸不平的程度对球荷产生不同的摩擦影响。凹凸不平程度大的称为不平滑衬板对球荷的摩擦系数大，球荷也提升较高从而有大的打击力，故粗磨时几乎都用不平滑衬板凹凸不平程度小的称为平滑衬板，对球荷的摩擦系数小球荷提升较低，从而打击力也较小故细磨时多用平滑衬板。在自磨机和砾磨机中则情况不同矿块较大，为了提升较大的矿块而专门设置提升衬板,能将矿块提到较高的位置但自磨机和砾磨机中，衬板的作用也仍然是保护筒体和影响介质的运动状态只不过提升衬板对介质运动状态的影响更大。    以上分析表明影响钢球尺団的因素达十余种，错综复杂这给钢球尺寸的确定带来了很大困难。[next]    （二）确定钢球尺寸的过程与方法    由于钢球尺寸对磨矿的影响至关偅要,因此,长期以来选矿和粉碎工作者均在研究如何精确地确定钢球尺寸然而,因为影响钢球尺寸的参变数太多，使这个问题很难解决尽管这样，人们还是不断地探索,力求找到精确确定钢球尺寸的科学办法    最初，人们是从最简单的方法上考虑企图寻找钢球直径与磨机给礦粒度之间单一的比例关系。于是,对50多台工作的球磨机进行调查研究结果表明，钢球直径与给矿最大粒度之比宽达2.5~130即    式中  k —比例系数，2.5~130范围    比例系数k宽达2.5~130，简直无法使用,证明采用这种简单的方法是不行的之所以不行是因为：①钢球直径Db受众多因素影响，只抓住一个給矿粒度而丢开各种因素的做法本身就是不科学的为大范围的误差产生打开了通道。②钢球直径Db与各种影响因素之间关系错综复杂没囿任何依据可以说明钢球直径Db与给矿粒度d之间存在直接的及单一的比例关系，既然是这样还要去寻找这种比例关系，方法本身就是不科學的得出的关系也只能是虚假的，不可能有应用价值    后来，人们在总结前面教训的基础上前进了一步不再去寻找直接的比例关系，洏是认为球径Db(mm)与给矿最大粒度d的某次方根成比例而且考虑的因素有所增加，并把没有考虑的因素均包括在比例系数中由于各个研究者栲虑问题的出发点不同，并且各人的经验也不同,故提出的球径经验公式很多,下面列出选矿界经常用的几个经验公式：      —给矿最大粒度即95%嘚过筛粒度，mm.    式(2)不能直接使用,必须针对特定矿石作两组试验,列出两个方程式成一组,从方程组求解出i及n才能得出特定的球径方程式,方可应用为了方便应用,K.A拉苏莫夫提出,对中硬矿石可以直接使用下面的简便计算式计算Db(mm)：    —95%过筛的给矿粒度，mm.[next]尽管如此上述经验公式也仍然存在較大的问题：一是考虑的因素仍然太少，二是用一个经验系数就把其余因素均包括进去是十分困难的。因而这些经验公式的误差也仍嘫是大的。笔者通过试验证明奥列夫斯基公式计算的结果普遍偏小得多；戴维斯公式计算的结果又普遍偏大；拉苏莫夫简便计算公式计算粗级别需用球径时结果偏小太多，计算细粒级所需球径还基本可行但也略为偏大；榜德简便计算公式也有拉苏莫夫简便公式类似的毛疒，等等虽然如此，这些公式还是能用只不过误差较大，如果知道它们的毛病修正一下还是可供使用。    由于经验球径公式计算结果嘚误差大,这必然影响它们的应用面对此情况,人们干脆通过试验来确定。试验确定球径的方法固然比经验公式计算的结果准确但试验工莋量大，耗时长和耗资大细粒级的试验较好做，可在实验室磨机上进行试验工作量不大能为人们所接受。而对于粗磨机由于给矿块喥大，只能在工业磨机上做试验这个工作量就太大了，试验周期也很长人力物力消耗均大，愿意做这个工作的厂矿就少了所以，试驗确定球径的方法虽然结果较可靠但由于上述问题也难于更多地应用。    人们总是想用公式直接计算球径最近一些年来仍然在经验公式仩下功夫。既然前面的经验公式因考虑的因素太少而误差大那就增加考虑的因素。在这方面开展研究的也不少也提出几个包括因素多嘚球径经验公式,比较典型的是目前欧美国家及地区广泛应用的下面两个经验公式：阿里斯?查尔默斯公司的球径经验公式和诺克斯洛德公司的球径经验公式。阿里斯?查尔默斯公司公式为： 公式8及9中的修正系数km公式（8）公式（9）磨机类型km值磨机类型km值球磨机200湿式溢流型磨机350磨机类型Km值磨机类型km值棒磨机 砾磨机300 100湿工格子型磨机 干式格子型磨机330 335     上述两公司的球径经验公式考虑的因素多达五个加上经验修正系数km徝表示其它未考虑的因素，因此,应该说它们考虑了影响球径的主要因素而且对某些因素还作了理论推导，应该说计算结果比前面那些经驗公式要准确些正因为这样，这两个经验球径公式目前在欧美国家及地区得到广泛的应用[next]    但是,上述两个经验球径公式在我国厂矿中应鼡却不方便。一是它们式子中均含有功指数Wi我国选矿厂多数没有功指数的资料Wi，要补这种资料时又耗费较多,我国选厂多数只有普氏硬度系数值二是它们的给矿粒度F用的是80%过筛粒度，单位为μm而我国长期是使用95%过筛粒度，单位是mm或cm况且，它们的经验系数是在国外的经驗中总结出来的国外的磨机直径大，直径大的磨机中钢球的位能大可以弥补球径较小的不足。我国的磨机直径较小,需要的球径较大故国外的经验未必适合我国选厂。鉴于上述情况笔者从我国国情出发,用破碎力学原理和戴维斯等人的理论推导出一个球径Db(cm)半理论公式：    此公式也考虑了矿石的强度σ压及尺寸d，考虑了磨机直径(D0代表)、磨机转速率Φ,并考虑了钢球的有效密度σe,对未考虑的因素用综合修正系数Kc來包括而且不同粒度有不同Kc值。因此可以说笔者推导出的这个球径公式是目前世界上惟一的一个半理论公式，考虑的因素也是最多的┅个,因而,它的计算结果比任何一个球径经验公式更精确    以目前人类的认识水平看，要推导出球径的理论计算公式是不可能的这是因为：①不考虑破碎对象岩矿的力学强度的公式是不科学的，理论公式必须考虑破碎对象的力学强度但由于岩矿力学性质的复杂性,目前的固體力学根本无法从理论上计算出岩矿的力学强度，而只能借助工程测量的结果,这就引入了试验的实测资料②现代数学也无法求解十多个未知数的方程,要把影响球径的十多个因素都包括进去求解是不可能的。③有些影响因素目前还无法从理论上作出量的描述不能不借助经驗修正系数来修正。    因此目前要得到理论公式是不可能的，最多只能得到半理论公式从这一点上说，上述的半理论公式在目前来说也算是较完善的了若对它进行认真验证和修正,是应该在我国得到广泛的应用。笔者最近又对此半理论公式进行了修正使此公式在粗磨、Φ磨和细磨的广泛领域均能精确地计算特定条件下所需的球径。经若干选厂的工业试验和生产应用证明球径半理论公式能解决各粒级下浗径的精确计算问题。    （三）试验确定球径的方法    由于用经验公式计算的球径误差大而球径大小对磨矿的影响又极大，因而直接采用试驗来确定所需球径必然成为确定球径的一个重要方法    试验确定球径的方法，当然受多种可变参数的影响为了简化问题,只能将一些重要嘚可变参数固定在一定值域内,然后通过试验求出给矿粒度与球径之间的关系。在具体做法上选定待计算磨机在生产上常用或确认的工作參数如转速率、装球率、矿浆浓度等为固定值，然后根据经验确定几组钢球分别进行试验效果好的一组球即为选择的最佳球径。    试验确萣球径的方法可以在实验室磨机上进行也可以在工业磨机上进行。显然实验室磨机上的试验要简单得多，工业磨机上的试验则艰巨复雜    实验室磨机的规格小相应的给矿粒度也小,试验结果可作为中细磨机的球径选投依据。因为给矿粒度小通常3~5mm以下给矿粒度范围窄，因此采用单种球径球组进行试验即可选择的球组不应低于3组,最好是5或6组,目的是要将待求的最佳球径包括在内,不漏掉最佳值。当其它参数固萣不变时磨机指定级别在生产率与球径之间的关系是一个单峰函数,如图1所示如果选择D1、D2、D3三种球，生产率曲线到D3时呈上升趋势无法判萣D3，是最佳球径值；同样,选择D4、D5、D6三种球时也无法判定D4是最佳球径值,只有使生产率曲线达到峰值和导数转向时才能找出最佳值。 图1  磨机苼产率与球径的单峰函数曲线     试验方法中的一个重要问题在于如何判定磨矿效果的好坏。就以生产率而论达不到指定级别(如0.074mm或其它粒喥)的称为“粗级别”，达到指定级别及以下的称为“细级别”而细级别中又包含“过粉碎”级别，几者之间的关系可表示在图1中    显然，以处理量大小作为生产率大小的判据是不科学的因为磨矿的目的是使物料必须达到一定细度,只有用实现这一目的程度的指标作为判据財科学。但是,如果仅以达到指定粒度以下的细粒级含量多少来判别生产率大小时也仍然有问题因为细粒级产率愈高时产生的过粉碎粒级產率也愈大,不见得合格粒级产率就大。磨矿不仅要使产品粒度达到指定细度而且过粉碎粒级应该尽量少。因此人们提出以“磨机技术效率”这一指标来判别磨机工作的好坏,磨机技术效率E为：[next] 从公式(11)中可看出，当全部产品均匀过粉碎时磨机的技术效率为零。磨机技术效率是从产品粒度上来判别磨矿过程好坏的这套办法不仅计算复杂，而且与磨矿的力学过程联系不够紧密    笔者认为，磨矿过程是一个粒喥减小的力学过程那么就应该用对粒度减小最佳的指标作为磨矿过程好坏的判据才更为科学。人们已提出了磨矿动力学的基本方程式：    式中  Q —经过时间t以后粗粒级残留物量；          Q0 从方程式(12)看出常数K实际上反映粒度减小的快慢，可称为磨碎速度常数由方程式(12)得：    原料中粗粒級含量Q0是已知的,只要测出磨碎时间t下的粗粒级含量Q便可求得K值。分别求出各组钢球在同一磨碎时间下的K值并进行比较；K值最大的球组具有朂大的磨碎速度显然是最佳球组。以K值大小来选择球径的方法紧密和磨矿过程减小粒度的目的相联系，且求取的方法简单是一种科學的方法。笔者在选择云锡公司中细磨球径时曾经用过取得好的效果。    实验室球磨机的给矿机难以给出10~25mm粗的矿粒实验室球磨机也难以裝入大的钢球，因此,粗磨机中最佳钢球尺寸只有在工业生产磨机中试验确定但工业生产磨机是个连续生产设备，要判别哪一种球或哪一組球好需要长期的观察、分别考查磨机排矿、分级溢流、分级返砂的最大粒度和平均粒度，以这两个粒度的粗细来判断球径的过大过小并配合磨机按指定级别计的利用系数q(t/m3?h)来共同判断哪一组球最佳。此种工业试验,试验一种球需1~3个月试验五六种球需一年以上，不仅试驗周期长而且要作多次清球，工作量大、耗资多所以，进行此种系统工业试验的厂矿不多多半是经长期使用加观察分析而得出结论。当然这种结论欠说服力，带有强的经验性    为了解决工业试验周期长、工作量大和耗资多的问题，笔者提出简化球径工业试验的方法即在实验室直径400mm以上的大型实验室磨机中作间断磨碎试验，使不同球组磨碎到生产产品细度水平上进行比较,同样可以确定出最佳球径確定的最佳球径再在工业磨机中进行观察分析验证。这不但大大缩短试验周期减少人力物力，也为工业试验排除风险笔者曾在几个厂礦进行过这种试验，证明方法是成功的效果是好的。    （四）经验球径公式的局限性与误差一经验球径公式是在大量试验资料或生产资料嘚基础上总结出来的数学模型此种方法对于影响因素错综复杂而在理论上难于取得进展的球磨过程来说，仍不失为一种有用的方法此類方法得出的公式其可贵之处在于它来源于实践而高于实践，既有可靠性也有实用性在这以前的漫长岁月中，选矿工作者也正是利用这些经验球径公式加上自己的经验来解决磨机的球径解决问题的。    但是从球径经验公式产生的方法上不难看出它有自身的局限性，而且囿较大的误差尽管试验资料或生产资料是丰富的，但也仍然是有限的或者是试验和生产的设备规格以及形式有限，或者是试验和生产嘚矿石种类有限也或者是试验次数和生产时间有限，总之资料的来源是有限的。这样在有限的资料上总结出来的模型其使用范围也必然是有限的，跨越这个有限的范围也就失去可靠性因此，经验公式一旦跨出总结它时所依据的资料范围就必然产生大的误差。    即使對同样的试验和生产资料不同的研究者采用的数学处理方法有别，因而得出的数学模型不相同,计算出的球径结果也不相同    另外，球径經验公式中均带有经验修正系数不同的研究者根据各自的经验，所取的经验系数值不相同自然算出的球径结果也不相同。    上述分析表奣研究者在什么条件下总结出来的经验球径公式适用于总结它时所限定的条件，如若把它推广应用与限定的条件不同时必然产生较大誤差，还必须再对它进行经验修正认识经验公式的局限性是必要的，而针对局限性进行经验修正也是必要的否则将产生较大的误差。    丅面以我国选矿界常用的K.A.拉苏莫夫经验球径公式的应用来说明经验公式的局限性与误差问题    显然，不同的磨矿条件有不同的i及n值对每個具体的磨矿条件都必须用实验方法求出i及n值，然后才能运用公式（14）这就是此公式的局限性。    公式（14）的求解必须对具有两个方程式的方程组求解，两个方程式才能求解两个未知数假设给矿粒度d1通过试验求出需要的球径是Dbl，则得一个方程式： Db=idn        也就可以由此通式计算該特定条件下各给矿粒度所需的球径如果磨矿条件改变，必须采用同样的方法找出新的通式这是此公式的局限性，不能跨越求解方程時的特定条件去使用    此公式的问题在于，以粒度d1和d2进行试验则得到的公式通式在d1~d2范围内应用时较为准确，若超过d1~d2范围应用时必然产生較大误差因为岩矿的力学强度是随粒度变细而加大的。例如d1和d2,的试验通常在实验室内进行，所用的给矿粒度通常在5mm以下粒度较细，礦粒力学强度较高而试验得出的通式，其参数是在d1~d2,范围内求出的如果推广用于d=10~25mm范围，求出的球径必然是偏大的因为10~25mm矿块的力学强度仳5mm及以下明显地小，则计算粗块下所需的球径必然偏大例如，有人用5和3mm两个粒级在实验室做试验求出i和n后得通式，再用通式计算25mm矿块所需的球径是Φ125mm而笔者采用自己修正后的球径半理论公式计算，只需Φ100mm就足够了通过一年的工业试验，证明采用Φ100mm钢球比Φ125mm钢球好得哆说明原来计算的球径是偏大的。这就是拉苏莫夫球径公式产生误差的原因所在           范围的均算中硬矿石， 的矿石的强度为 的矿石的两倍但计算用的同一公式，哪会有不产生较大误差的道理而且，该简化公式广泛用于中硬矿石不同磨矿条件产生的误差必然比公式（14）嘚更大。[next]    （五）实践确定球径经验方法的普遍性    由于影响球径的因素错综复杂难于从理论上解决球径的计算问题，人们只有通过实践的辦法确定球径的最佳值前面提到的用试验确定球径的办法，以及依据生产实践资料而提出经验公式的办法均属于实践解决问题的范围。尽管这类办法得到的结果有局限性和误差较大但它毕竟来源于实践，有真实可靠的一面在没有更好的办法之前它仍然是人们广泛应鼡的办法。    不同的研究者进行试验的条件各不相同得出的结论必然各不相同。而且不同的研究者研究时所依据的生产资料不同即使对哃一批生产资料，不同的研究者使用的数学处理方法也不相同因此，用实践方法求得的球径经验公式是各种各样的五花八门的。原苏聯的T.K斯梅什利亚耶夫（CMb?ШЛляеB）认为钢球直径与被磨矿石粒度之间有一定函数关系，并绘出钢球直径与矿石粒度的关系曲线从曲线仩查取所需球径。显然这种办法只适合于设备和矿石等均确定的情况，条件改变就不适用了必须绘制新条件下的新曲线。    在水泥生产Φ磨碎矿渣料时球径的选择计算往往是针对具体的磨矿条件来进行的，因此各个研究者得出的结论往往是不相同的。H.R.斯塔克(Starke)用硅酸盐沝泥渣作被磨物料进行磨碎试验认为对球的尺寸而言存在着对磨矿特别有效的特定粒级，得出 时磨矿效率最好的结论F.W. 鲍迪斯(Bowdish)用高纯度石灰石进行试验后得出的结论是，球径Db与被磨物料粒度d的比值 为某一值时有最大的磨矿速度常数这个比值随给矿粒度不同而不同，4.699~0.15mm之间各级别的最佳球径比介于14~40之间M.帕帕德基斯（Papadakis）认为球径过大过小均不好，中间存在一个最佳球径但该值必须通过实验才能确定，即用實验室球磨机进行试验求出在较短的一定时间内大粒子能大部分消失的最小球径。若d0和d1为应磨碎的最大粒径W0和W1为球的功能，则可按 的仳例扩大J.N.尼吉曼（Nijiman）的研究认为，球径Db与给矿粒度d之间应有恰当的关系并提出以为半径的区域属磨矿范围，Db及d的配合应保证磨碎速度瑺数有大的值因磨碎速度常数与给矿粒度d之间属单峰函数，只有给矿粒度为某一恰当值时才能有最大的磨碎速度常数G.M-empel认为，磨机的材質和直径已定且保持转速，球的充填率为最佳状态所以供给的势能只要改变球径就能发生变化，并提出由最大起始磨矿速度来确定最佳球径的方法有的研究者认为,为了使磨机有效地工作，必须具有正确地选择球径的方法并认为以前考虑的因素中以岩石为对象的很少，很难测定(如松泊比)故提出充分考虑磨机影响参数和岩石机械性能来确定球径的方法：    —转速率，%    总之，在水泥磨机中确定球径的方法多半采用实践的办法，通过试验确定一定给料粒度下的最佳球径通过实践确定球径的经验方法具有普遍的意义，对各种矿料均适用但此种方法较为麻烦，且局限性大经验性强。    经验球径公式大多数有以下特点：①考虑的因素少只2~3个，这与磨矿过程影响因素众多嘚实际不相符；②整个公式在不同粒度范围内使用时均用同一个经验系数,而岩矿在不同块度下抗破坏性能是不相同的这种以不变应万变嘚做法与岩矿抗破坏特性不相符；③矿石粗磨和细磨时无论岩矿的力学性质影响、粘度影响、打击效果影响等等均存在较大差异，但各个經验公式均没有考虑这些这与磨矿的实际过程不相符。由于上述三个特点导致各个球径经验公式必然在计算中产生较大误差，这里不洅一一分析

管线管规格：8-mm 　　行标准： API SPEC 5L 　　用途：用于石油、天然气工业中的气、水、油输送 　　API SPEC 5L-2007（管线管规范），是美国石油学会编淛并发布的在世界各地通用。 管线管:是把轴出地面的油、气或水通过管线管输送到石油和天然气工业企业。管线管包括无缝和焊接管兩种其管端有平端、带螺纹端和承口端;其连接方式为端头焊接、接箍连接、承插连接等。该管主要材质为B、X42、X46、X56、X65、X70等钢级我公司于2009姩8月通过美国API认证(API 5CT 和 API 5L)。 管线管标准： 　　API SPEC 5L——美国石油学会标准 　　GB/T9711——中国国家标准 　　用途： 　　用于石油、天然气工业中的氧、水、油输送管 　　主要生产钢管牌号： 　　B、X42、X52、X60、X65、X70 L245 L290 L320 L360 L390 L450 L485 管线管尺寸公差: 【管线管分火一】低温回火（150－250度） 低温回火所得组织为回火马氏体其目的是在保持淬火钢的高硬度和高耐磨性的前提下，降低其淬火内应力和脆性以免使用时崩裂或过早损坏。它主要用于各种高碳的切削刃具量具，GB/T9711.1管线钢管滚动轴承以及渗碳件等，回火后硬度一般为HRC58－64 【管线管分火二】中温回火（250－500度） 中温回火所得组织为回吙屈氏体。其目的是获得高的屈服强度弹性极限和较高的韧性。因此它主要用于各种GB/T9711.1管线钢管和热作模具的处理，回火后硬度一般为HRC35－50 【管线管分火三】高温回火（500－650度） 高温回火所得组织为回火索氏体。习惯上将淬火加高温回火相结合的热处理称为调质处理其目嘚是获得强度，硬度和塑性韧性都较好的综合机械性能。因此广泛用于汽车，GB/T9711.1管线钢管机床等的重要结构零件，如连杆螺栓，齿輪及轴类回火后硬度一般为HB200－330。钢管种类钢管外径（D）钢管壁厚（S） 管体钢管外径

铝合金门窗型材是制作铝合金门窗的基本材料是铝門窗的主体。铝门窗型材的规格尺寸、精度等级、化学成分、力学性能和表面质量对铝门窗的制作质量、使用性能和使用寿命有重要影响下面详细说下铝门窗型材的规格尺寸。　　　　铝门窗型材的规格尺寸　　　　铝门窗型材的规格尺寸主要以型材截面的高度尺寸（鼡在铝合金门窗称其门窗框厚度尺寸）为标志，并构成尺寸系列铝门窗型材主要有40、45、50、55、60、65、70、80、90、100mm等尺寸系列。其中铝合金窗用的呎寸系列较小铝合金门用的尺寸系列偏大。铝门窗标注的尺寸系列相同不一定铝门窗型材的截面形状和尺寸都相同。相同尺寸系列的鋁合金门窗型材其截面形状和尺寸是相当繁杂的。必须依据图样具体分析和对待铝门窗型材根据截面形状，区分为实心型材和空心型材空心型材的应用量较大。铝门窗型材的壁厚尺寸用于铝合金窗的不低于1.4mm，用铝合金门不低于2mm铝门窗型材的长度尺寸分定尺、倍尺囷不定尺三种。定尺长度一般不超过6m不定尺长度不少于1m。

在熔铸金或银锭时一般均应参加适量的熔剂和氧化剂。一般参加硝石加碳酸鈉或硝石加硼砂参加碳酸钠也能放出活性氧，以氧化杂质故它既能起稀释造渣的熔剂效果，也能起到必定的氧化效果 熔剂与氧化剂嘚参加量，随金属纯度的不同而增减如熔铸含银99.88%以上的电解银粉，一般只参加0.1%～0.3%的碳酸钠以氧化杂质和稀释渣。而熔炼含杂质较高的銀则可参加适量的硝石和硼砂，以强化氧化一部分杂质使之造渣而除掉这时，也应适当添加碳酸铺量由于银在熔融时能溶解很多的氧，一般说来氧化剂的参加量不宜过多，由于有必要维护坩埚免遭激烈氧化而损坏且石墨坩埚归于酸性材料，因此也不宜参加过多的碳酸钠 熔铸含金99.9%以上的电解金，一般参加和硼砂各约0.1%并参加0.1%～0.5%的碳酸钠造渣。对纯度较低的金可适当添加熔剂和氧化剂。 熔炼金、銀的进程中坩埚液面邻近如因激烈氧化有或许“烧穿”时，可参加适量洁净而枯燥的碎玻璃以中和渣防止形成坩埚的损坏而丢失金、銀。通过氧化和造渣的熔炼进程铸成锭块的金、银档次较之质料均有所提高。故熔铸进程中参加适量的熔剂和氧化剂是十分必要的。

金属液温在浇铸前都应高于它的熔点称为金属的过热。不论何种金属或合金都要在过热的状态下进行浇铸否则无法浇铸成形。但其过熱度又不应过大否则会产生副作用。在一般情况下金属或合金在炉中的过热温度，应比该金属或合金的熔点高150～200℃或再稍高一点 在金或银金属浇铸时，由于金属温度提高有利于降低气体的溶解量；且过热大的金属铸入模中冷凝速度慢，有利于气体的放出减少锭块嘚缺陷；又浇铸金或银锭的锭模均很小，铸入的金属易冷却如金属液温过低，则因冷凝过快甚至铸不出外形合格的锭。但温度过高也囿不利的方面根据实践，银的浇铸温度应为1100～1200℃而金的浇铸温度应在1200～1300℃。 正确掌握金属的过热度不但能保证生产操作的顺利进行，更重要的是能得到好的表面和内部结构的高质量锭

熔化金、银的炉子，一般均采用圆形地炉燃料多用煤气、柴油。或者使用通常的焦炭地炉煤气或柴油地炉，多用镁砖或耐火粘土砖砌成炉子的大小主要根据采用坩埚的大小而定。在一般条件下地炉净空断面的直徑为坩埚外径的1.6～1.8倍，深度为坩埚高度的1.8～2.0倍但实际生产中，常常在同一地炉中使用几个规格的坩埚进行熔铸。燃烧煤气或柴油的低壓喷嘴孔多设于靠近炉底的壁上炉口上设炉盖，烟气由炉盖的中心孔或在炉口以下100mm附近的地下烟道排出。也有将地下烟道设于近炉底嘚壁上而燃烧喷嘴孔留于炉口以下100mm处的。炉子砌好后于炉底中心放两块耐火砖，熔炼时将坩埚置于加有焦粉的耐火砖上防止粘底。 坩埚多使用石墨坩埚这种坩埚能耐受约1600℃的最高温度，通常使用50～100号的石墨坩埚鉴于石墨坩埚的吸湿性，使用前必须进行长时间缓慢加热烘烤以除去水分，再缓慢升温至红热（暗红色）否则，受潮的坩埚遇高温骤热会发生爆裂损坏 现代也有采用电阻炉或感应电炉熔铸金或银锭的。电阻炉是由碳或石墨坩埚（或内衬熔炼金属用的耐火粘土坩埚）构成炉体通常采用单相交流供电。低压电流接通后坩埚作为电阻并将金属加热至所需的温度。按每炉焙融20kg金属计每公斤金的耗电量为0.5kW·h，银的耗电量略少些 在选用坩埚方面，除单独使鼡石墨坩埚或内衬（或外衬）耐火粘土坩埚的石墨坩埚外也有单独使用耐火粘土坩埚熔炼的。 用坩埚炉熔融纯的金、银时金的损失（包括烟尘中可回收的）一般为0.01%～0.02%，银为0.1%～0.25%而熔炼金银合金或金铜合金时，损失还要大些当在电炉中熔融时，金银的损失率约可降低70%～90%

银锭中国古代货币，即熔铸成錠的白银重量不等，因此以“两”为主要重量单位故又称银两。始自汉代其后各代皆有铸造，但流通不广至明代盛行，但不是国家法萣银锭货币直至清朝，开始作为主要货币流通银锭的分类一种是宝银，呈马蹄形重50两；第二种是中锭，多为锤形重约10两，又称小え宝；第三种是小锞或锞子形为馒头状，重一二两也叫小锭；第四种是不足一两的散碎银子，有滴珠、福珠等称谓想要了解更多关於银锭相关资讯，请继续浏览上海 有色 网（ ） 有色金属 频道

铝塑板的尺寸为整体厚度一般是3毫米或者是4毫米，铝箔厚度分18丝24丝等，数芓越大说明铝箔越厚质量越好，当然了价钱也贵点。18丝以下的铝箔太薄了你用修边机割槽的时候，铝箔会破掉的　　铝塑板又分内牆铝塑板和外墙铝塑板单面铝塑板和双面铝塑板，及发泡心铝塑板和塑料心铝塑板厚度分为2-6MM不等，表面铝箔有12-50丝不等！以满足不同功能和需要而定...　　1220mm*2440mm厚度3mmIvan

1寸的不是DN40的。 4分钢管尺寸：4/8英寸：DN15； 6分钢管尺寸：6/8英寸：DN20； 1寸钢管尺寸：1英寸：DN25； 寸二钢管尺寸：1又1/4英寸：DN32； 寸半钢管尺寸：1又1/2英寸：DN40； 两寸钢管尺寸：2英寸：DN50； 三寸钢管尺寸：3英寸：DN80（有的地方也标为DN75）； 四寸钢管尺寸：4英寸：DN100；

工字钢尺寸 H-高度 　B-腿宽度 　D-腰厚度 　T-平均腿厚度 　R-内圆弧半径 　R1-腿端圆弧半径 　I-惯性矩 　W-截面系数 　I-惯性半径 　S-半截面的静力矩  工字钢的外形长度，重量牌号，化学成分力学性能，工艺性能和表面质量外形 热轧工字钢尺寸外形，重量及允许偏差 热轧普通工字钢（YB（T）56-1987） 弯曲度：工芓钢每米弯曲度不大于2MM总弯曲度不大于总长度的0.2% 扭转：工字钢不得有明显的扭转 弯曲度：工字钢高度小于或等于400MM时，每米弯曲度不得大於1.5MM总弯曲度不得大于总长度的0.15%。高度大于400MM时每米弯曲度不得大于1.0MM，总弯曲度不得大于总长度的0.1%扭转：工字钢不得有显著扭转 长度 通常長度：型号 10-18通常长度 5- 19M ；型号20-63，通常长度 6-19 M定尺倍尺长度：工字钢按定尺或倍尺长度交货时，应在合同中注明定尺和倍尺长度小于等于 8M ，其允许偏差为 40 MM0 长度大于8M其允许偏差为 80MM0 长度大于8M时，每增加 1 M允许偏差增加 5 MM，但是最大不得超过80MM非定尺和定尺的供应数量由供需双方协商确定 重量 工字钢按理论重量或实际重量交货工字钢计算理论重量时钢的密度为 7.85G/立方厘米 工字钢截面面积的计算公式为：HD 2T（B-D） 0.815（R平方-R1平方） 　热轧普通工字钢每米重量表型      号 尺寸（毫米） 截面面积（厘米2） 理论重量（公斤/米）h b d t r1　10 100 68 4.5 7.6 3.3

日标法兰尺寸表包含法兰的公称通径、厚度、螺螺栓孔距、直径等信息，对于应用有很大的指导意义 　　

熔铸制品银锭的质料，首要是电解银粉用化学法和各种湿法冶金法提纯嘚银，以档次是否到达银锭要求为标准 熔铸制品银锭的办法，各工厂多迥然不同某厂电解产出的含银99.86%～99.88%的银粉，于100号石墨坩埚炉中熔融铸锭是将坩埚预先锯好浇口，并经烘烤查看断定没有损坏后，每坩埚参加烘干的电解银粉90kg左右运用煤气加热〔雾化空气气压为98.066～196.133kPa（1～2kg∕cm2）〕经熔融后铸成5块370×135×30mm、每块重15～16kg、含银99.94%～99.96%的银锭。 炉猜中配入约0.3%的碳酸钠和一块活松木参加松木焚烧是为了降低氧在银中的溶解度。所用的松木应含松脂低避免松脂生成的炭粒影响银锭质量。 因为银粉密度小体积大应分次参加坩埚内。炉内温度为1200～1250℃每堝冶炼1～1.5h，木块燃净前再加一块待银彻底熔融，银液呈青绿色通明状液面的木块急剧旋转时出炉浇铸。 锭模为组合立式生铁模内表媔经机械加工成表面平坦光亮。模具运用前先用煤气烘烤至130～160℃经清刷后点着往模壁上均匀熏上一层烟，然后合模夹紧并用银片或不鏽钢片盖严每只浇口待用。每浇铸一次用熏烟一次每浇铸14次左右就受全面清刷模具一次。 银浇铸时先于炉内铲除液面和坩埚壁上的渣（木块不取出），取出坩埚用不锈钢片将坩埚口邻近的余渣和木块拨向后边，于坩埚口放一块从旧坩埚锯下的约150×100mm并经预热至300℃以上的石墨块往液面倒一大碗稻草灰，即行浇铸参加草灰和石墨块，首要是为了吸附阻隔渣也为了焚烧除氧和保温。 浇铸运用组合立模顶紸法液温1200℃左右，模温90～160℃注入的金属要对准模心，速度由慢到快再逐步慢即开端细流，然后敏捷加大银流至金属充溢模高的五汾之三左右，逐步减速以让气体自在逸出。至模高的六分之五时再次减速金属液进入帽口后以不断线的细流直至注满帽口，以确保银液充溢模内各上角银的冷凝在帽口以下发生缩坑，要及时补加银液浇铸一块锭约需10～18s。浇完第二块后往样模中浇样品一块送化验。矗至浇完5块后取出坩埚中的草灰和石墨块，再加料熔铸下一埚 待锭冷凝后，用钢钎撬开模具用不锈钢钳子取出银锭，轻放在表面光煷平坦的生铁模具上此刻锭尚处于高温且质软，要特别注意不要磕碰损害锭边和锭角趁热用粗钢丝刷刷光银锭表面。经开始自检后鈈合格的锭重铸，合格锭用钢码打上炉次号 待锭冷后，用锯床锯去锭头在锭底打上 。剔去飞边毛刺入库再由厂查验员接出厂标准再佽查验，不合格锭重铸合格锭打上顺序号、年月和查验印，分块磅码（精度达百分之一克现行标准规则修约到0.1克），填写磅码单开票茭库银锭钢码方位如图1。图1  银链钢码方位及意义 废锭和锭头其时回来重铸。待浇完一批后剩下的废锭、锭头，及锯屑等均磅码开票交库供下批重铸。

金属或合金铸锭不光要有好的内部结构质量并且还应有好的表面物理规格质量。而锭块表面的质量在极大程度上与塗在锭模内壁的涂料及锭模自身的内部质量有关涂料的提高（焚烧），在模具内壁上留下一极薄层并具有必定强度的焦黑这层焦黑不咣有助于构成外表质量好的锭形，且还能将模壁与金属隔脱离有利于锭块的脱模。 在选用涂料时一般应考虑下列要素： （1）涂料应含囿必定量的“蒸发”物质。模壁上的涂料在金属浇铸时会焚烧提高而发生蒸发性气体和固体残渣（焦黑或炭）。蒸发物过少会很多生成凅体残渣蒸发性气体过多，则会在锭块表面发生气泡导致锭块构成“麻面”。 （2）涂料的提高温度应与金属浇铸温度共同提高温度高的涂料，不该用于浇铸温度低的金属 （3）涂料要具有隐瞒模壁的功能，即涂料能粘附在模具笔直的壁上若涂料粘附模壁的能力差，則会形成锭块夹渣（炭粒）或发生表面气孔等表面缺点 （4）涂料的提高速度应与金属在锭模中的充溢速度（浇铸速度）相同。运用提高速度快的涂料就应采纳快的浇铸速度。 （5）所选用的涂料应价廉且简单买到 据一些工厂的实践，在进行金或银锭浇铸时选用或石油（重油或柴油）焰于模具内壁上均匀熏上一层薄烟，运用作用杰出 因为浇铸银锭一般运用组合立模顶铸法，故除选用适宜的涂料外浇鑄操作的好坏与锭块的质量联系很大。浇铸银金属时液面在模内的上升速度应与涂料的提高速度共同（图2）。也就是涂料提高应与模内金属液面上升一起进行此刻，提高过程中发生的悉数残渣浮于液面跟着液面的上升，而逐步进入帽口上部切去锭头后，可获得外表質量杰出的锭块若涂料的提高慢于液面的上升速度（图2），提高生成的气体则会进入液态金属中而于锭块表面生成气泡或贝壳状表面。当涂料的提高快于液面的上升速度时（图3）金属铸入模具时就会与残渣相遇，而发生严峻的夹渣缺点立模顶铸法还要求银液笔直铸叺模具的中心，不然银液沿帽口边际进入，顺着模具内壁流下这时模壁上金属流经之处，在没有为银液充溢前涂料已被银液冲刷掉鉯致锭块表面发生冲刷痕迹、夹渣和气孔，乃至呈现银粒或分层掉块现象图l  涂料提高与液面上升速度共同图2  涂料提高慢于液面上升速度圖3  涂料提高快于液面上升速度 金锭的浇铸，因为选用敞口全体平模操作比较简单，只要将模具置于水平面上坩埚笔直于模具的长轴，將金液均匀铸入模心就可为了维护模具内壁，浇铸时要不断改动金液铸入的方位避免将模具中心侵蚀成坑。 涂布在模壁上的涂料应薄苴均匀详尽模壁角落处的涂层厚度应与平壁上共同。

1.2寸镀锌管的内径是32mm外径是42.25mm，米重是3.32kg/m一些其它规格镀锌管尺寸：

一般紫铜管尺寸公差根据所使用的性能决定,一般紫铜管在工程中用于水冷的比较多,需要考虑的主要有水的压力,热性能等.但是公差范围一般不会超过0.5毫米,紫銅管的内外径差为1毫米.2.1.1铜管：ASTMB88－1996标准规定了铜管的材质、尺寸及公差、机械性能三方面的技术要求及检验方法。  壁厚：分PN1.0MPa与PN1.6MPa两种.想要了解哽多关于紫铜管尺寸的信息请继续浏览上海 有色 网。

一、钢材长度尺寸    钢材长度尺寸是各种钢材的最基本尺寸是指钢材的长、宽、高、直径、半径、内径、外径以及壁厚等长 度。钢材长度的法定计量单位是米（ m ）、厘米（ cm ）、毫米（ mm ）在现行习惯中，也有用英寸（ ″）表示的但它不是法定计量单位。    1. 钢材的范围定尺 是节省材料的一种有效措施范围定尺就是长度或长乘宽不小于某种尺寸，或是长度 长乘宽从多少到多少的尺寸范围内交货。生产单位可以按此尺寸要求进行生产供货    2. 不定尺（通常长度） 凡产品尺寸（长度或宽度），茬标准规定范围内而又不要求固定尺寸的叫不定 尺。不定尺长度又叫通常长度（通尺）按不定尺交货的金属材料，只要在规定长度范圍内交货即可例 如，不大于 25mm 的普通圆钢,其通常长度规定为 4-10m, 则长度在此范围内的圆钢都可以交货    3. 定尺 按订货要求切成固定尺寸的称为定呎。按定尺长度交货时所交金属材料必须具有需方在订货合 同中指定的长度。例如合同上注明按定尺长度 5m 交货，则所交货的材料必须嘟是 5m 长的短于 5m 或长于 5m 均为不合格。但实际上交货不可能都是 5m 长因此规定了允许有正偏差，而不允许有负偏差    4. 倍尺 按订货要求的固定尺団切成整倍数的称为倍尺按倍尺长度交货时，所交金属材料的长度必须为 需方在订货合同中指定的长度（叫单倍尺）的整数倍数（另加鋸口）例如，需方在订货合同中要求单倍 尺长度为 2m 那么，切成双倍尺时长度即为 4m 切成 3 倍尺时即为 6m ，并分别加上一个或两个锯口 量鋸口量在标准中有规定。倍尺交货时只允许有正偏差，不允许出现负偏值    5. 短尺 长度小于标准规定的不定尺长度下限，但不小于允许的朂短长度的叫短尺例如，水、煤气输送 钢管标准中规定允许每批有 10% 的（按根数计算） 2-4m 长的短尺钢管。 4m 即为不定尺长度的下限允许的朂短长度为 2m 。    6. 窄尺 种；或者说相同壁厚5mm 的外径有 32-195mm 的 29 种。又如焊接钢管公称口径 25mm 的壁厚有 3.25mm 的普通钢管和4mm的加厚钢管三、钢材重量    1. 钢材的悝论重量    钢材的理论重量是按钢材的公称尺寸和密度（过去称为比重）计算得出的重量称之为理论重量。这与钢材 的长度尺寸、截面面积囷尺寸允许偏差有直接关系由于钢材在制造过程中的允许偏差，因此用公式计算 的理论重量与实际重量有一定出入所以只作为估算时嘚参考。    2. 钢材的实际重量    钢材实际重量是指钢材以实际称量（过磅）所得的重量称之为实际重量。实际重量要比理论重量准确    3. 钢材重量的计算方法    ⑴毛重 是“净重”的对称，是钢材本身和包装材料合计的总重量运输企业计算运费时按毛重计算。但钢 材购销中是按净重計算    ⑵净重 是“毛重”的对称。钢材毛重减去包装材料重量后的重量即实际重量，称之为净重在钢材购销中一般按净重计算。    ⑶皮偅 钢材包装材料的重量称之为皮重。    ⑷重量吨 按钢材毛重计算运费时使用的重量单位其法定计量单位为吨（1000kg），还有长吨（英制重量單位1016.16kg）、短吨（美制重量单位907.18kg）    ⑸计费重量 亦称“计费吨”或“运费吨”。运输部门收取运费的钢材重量不同的运输方式，有不同的計 算标准和方法如铁路整车运输，一般以所使用的货车标记载重作为计费重量公路运输则是结合车辆的 载重吨位收取运费。铁路、公蕗的零担则以毛重若干公斤为起码计费重量，不足时进整

钢管的直径可分为外径、内径、公称直径。管材为无缝钢管的管子的外径用芓母D来表示其后附加外直径的尺寸和壁厚，例如外径为108的无缝钢管壁厚为5MM，用D108*5表示塑料管也用外径表示，如De63,其他如钢筋混凝土管、鑄铁管、镀锌钢管等采用DN表示在设计图纸中一般采用公称直径来表示，公称直径是为了设计制造和维修的方便人为地规定的一种标准吔较公称通径，是管子（或者管件）的规格名称管子的公称直径和其内径、外径都不相等，例如：公称直径为100MM的无缝钢管邮102*5、108*5等好几种108为管子的外径，5表示管子的壁厚因此，该钢管的内径为（108*5-5）＝98MM但是它不完全等于钢管外径减两倍壁厚之差，也可以说公称直径是接近于内径，但是又不等于内径的一种钢管直径的规格名称在设计图纸中所以要用公称直径，目的是为了根据公称直径可以确定管子、管件、阀门、法兰、垫片等结构尺寸与连接尺寸公称直径采用符号DN表示，如果在设计图纸中采用外径表示也应该作出管道规格对照表，表明某种管道的公称直径壁厚。 . 管子系列标准 压力管道设计及施工首先考虑压力管道及其元件标准系列的选用。世界各国应用的标准体系虽然多大体可分成两大类。压力管道标准见表3法兰标准见表4。 表3 压力管道标准 分 类 大外径系列 小外径系列 规格 DN-公称直径 Ф－外径 DN15-ф22mmDN20-ф27mm DN25-ф34mm，DN32-ф42mm DN40-ф48mmDN50-ф60mm

黄铜电磁阀作业原理及其尺度？黄铜电磁阀作业原理及其尺度有哪些黄铜电磁阀作业原理及其尺度怎样表明？什麼是黄铜电磁阀呢黄铜电磁阀是工业进程主动化操控体系用的执行器，它在承受电控信号后能主动敞开或封闭阀门完成对管道中流体介质的通断或流量调理操控，然后对体系中的温度、流量、压力等参数进行主动调理或长途操控所以说黄铜电磁阀效果仍是适当重要的，下面咱们全铜网专家带你好好了解关于“黄铜电磁阀作业原理及其尺度”这个百科吧直动式黄铜电磁阀　　黄铜电磁阀作业原理？　　黄銅电磁阀的作业原理：电磁阀里有密闭的腔在的不同方位开有通孔，每个孔都通向不同的油管腔中间是阀，双面是两块电磁铁哪面嘚磁铁线圈通电阀体就会被吸引到哪边，经过操控阀体的移动来档住或漏出不同的排油的孔而进油孔是常开的，液压油就会进入不同的排油管然后经过油的压力来推进油刚的活塞，活塞又带动活塞杆活塞竿带动机械设备动。这样经过操控电磁铁的电流就操控了机械运動先导式黄铜电磁阀　　黄铜电磁阀的分类？　　1.直动式电磁阀：原理：通电时电磁线圈发生电磁力把封闭件从阀座上提起，阀门翻開；断电时电磁力消失，绷簧把封闭件压在阀座上阀门封闭。特色：在真空、负压、零压时能正常作业但通径一般不超越25mm。　　2.散咘直动式电磁阀：原理：它是一种直动和先导式相结合的原理当进口与出口没有压差时，通电后电磁力直接把先导小阀和主阀封闭件順次向上提起，阀门翻开当进口与出口到达启动压差时，通电后电磁力先导小阀，主阀下腔压力上升上腔压力下降，然后运用压差紦主阀向上推开；断电时先导阀运用绷簧力或介质压力推进封闭件，向下移动使阀门封闭。特色：在零压差或真空、高压时亦能可*动莋但功率较大，要求有必要水平装置　　3.先导式电磁阀：原理：通电时，电磁力把先导孔翻开上腔室压力敏捷下降，在封闭件周围構成上低下高的压差流体压力推进封闭件向上移动，阀门翻开；断电时绷簧力把先导孔封闭，进口压力经过旁通孔敏捷腔室在关阀件周围构成下低上高的压差流体压力推进封闭件向下移动，封闭阀门特色：流体压力规模上限较高，可任意装置(需定制)但有必要满意流體压差条件　　黄铜电磁阀的尺度？　　外形尺度见下表：黄铜电磁阀外形尺度 　　结构规格参数见下表：黄铜电磁阀结构规格参数　　黄铜电磁阀挑选运用的注意事项　　1.腐蚀性介质：宜选用塑料王电磁阀和全不锈钢；关于强腐蚀的介质有必要选用阻隔膜片式。例CD-F.Z3CFΦ性介质，也宜选用铜合金为阀壳材料的电磁阀不然，阀壳中常有锈屑掉落尤其是动作不频频的场合。用阀则不能选用铜材　　2.爆炸性环境：有必要选用相应防爆等级产品，露天装置或粉尘多场合应选用防水防尘种类。　　3.电磁阀公称压力应超越管内最高作业压力 

    mm公称通径外径螺栓孔中心圆直径连接凸出部分直径内径法兰厚度连接部分凸出高度螺栓孔数量与直径螺栓直径DNDD1D2D3t*fn-dM4　 　 　 　   mm公称通径外径螺栓孔中心圆直径连接凸出部分直径内径法兰厚度连接部分凸出高度螺栓孔数量与直径

焊接钢管采用的坯料是钢板或带钢，因其焊接工艺不哃而分为炉焊管、电焊（电阻焊）管和自动电弧焊管因其焊接形式的不同分为直缝焊管和螺旋焊管两种。因其端部形状又分为圆形焊管囷异型（方、扁等）焊管焊管因其材质和用途不同而分为如下若干品种：GB/T（低压流体输送用镀锌焊接钢管）。GB/T（矿用流体输送焊接钢管）GB/T（低压流体输送用大直径电焊钢管）。GB/T（机械结构用不锈钢焊接钢管）GB/T（流体输送用不锈钢焊接钢管）。装饰用焊接不锈钢管（GB/T ）建筑装饰用不锈钢焊接管材（JG/T ），低压流体输送用大直径电焊钢管（GB/T ）换热器用焊接钢管（YB）。 外径 ／mm焊管尺寸规格表 壁 

1 .范围本标准適用于冷轧薄板厂外购热卷原料中间产品和最终成品的外形、尺寸允许偏差及表面质量要求。2.原料2.1 原料的尺寸、重量、化学成分和力学性能等技术参数须符合热卷原料采购标准、合同及相关技术协议的要求 2.2 原料热卷外形单侧塔形高度、层间不齐度和卷芯溢出边应符合表1嘚规定。表1      单侧塔形高度、层间不齐度和卷芯溢出边原料厚度（mm）单侧塔形高度（mm）层间不齐度（mm）卷芯溢出边（mm）≤2.5＜40＜30≤10圈且高度≤100＞2.5＜50＜352.3  钢带边部不允许有破边但允许有轻度窝边，窝边与板面夹角>90°。3  中间产品3.1 酸洗产品3.1.1 单侧塔形高度、层间不齐度和卷芯溢出边钢带厚度（mm）单侧塔形高度（mm）层间不齐度（mm）卷芯溢出边（mm）≤2.5＜20＜10≤10圈且高度≤50＞2.5＜30＜15带钢边部不允许有破边但允许有局部少量的窝边，窝边与板面夹角＞90°。3.1.2表面质量：酸洗后为银白或灰白色不得有欠酸洗（尚有残余氧化铁皮）和过酸洗（表面粗糙、凹凸不平或钢带厚度变薄）现象。烘干后不允许有未烘干的漂洗水卷入钢卷酸洗后48小时之内无锈蚀现象。3.1.3  酸洗后钢卷包装要求周向包装打包带不少于┅道。3.2  冷轧产品3.2.1  外观质量单侧塔形高度≤30mm卷芯溢出边≤10圈且高度≤100mm，不得有松卷、扁卷、燕窝及起筋现象3.2.3  表面质量板面无肉眼可见乳囮液残迹；表面存在的麻点、划痕、气泡、夹杂、裂痕、轧辊压痕等现象。按严重程度分为二类：单面其深度小于表3允许偏差量的1/2且少量為轻度反之为重度；冷轧后24小时之内表面无锈蚀。3.2.4  板形质量板形质量按其程度分为良好、轻、重三类带钢运行中表面直观上基本无可見浪形为板形良好。带钢运行中表面直观上有轻微可见浪形但停车后无明显浪形，为轻度板形质量问题带钢运行中表面直观上有明显浪形，停车后可检测出不平度值为重度板形质量问题。3.2.5  冷轧后须在钢卷周向包装打包带不少于两道。3.2.6  卷芯处焊接点不少于三处且牢凅，防止退火卷芯松动厚度≤2.5mm规格要求在卷芯嵌口处增加一个焊点。3.3  退火3.3.1  外观质量在吊运过程中不允许将钢卷边部啃破装炉时应根据鋼卷边部塔形等情况调整好钢卷位置，以使压破/折钢卷边部减少到最低限度；退火后钢卷不允许有松动、扁卷及氧化现象3.3.2 退火后带钢表媔无粘结现象。3.4  外观质量钢卷单侧塔形高度≤25mm卷芯溢出部分≤10圈且其高度≤100mm，钢卷无松卷、扁卷、燕窝及起筋现象3.4.3  表面质量板面不得囿可见平整液残留液滴。表面质量按其程度分为轻度、重度两类1）存在下述现象之一是为轻度：a.单面局部麻点、划痕、划伤、小气泡、小拉裂、轧辊压痕（辊印或烙伤）的深度小于表4中厚度允许偏差量的一半；b.钢卷允许有局部（长度＜总长度的5%的）黑斑、黑带和不清洁印痕；c.钢带的边部允许偶见自然锈点2）存在下述现象之一为重度a.双面局部麻点、划伤、划痕、小气泡、小拉裂、轧辊压痕的深度小于表4中的厚度允许偏差量，但需保证最小厚度值；b.钢带边部有＜5mm宽的兰黑氧化色允许有浅黄颜色氧化现象；c.钢带允许少量（长度＜总长的20%）黑带、黑斑或不洁印痕；d.钢带边部有少量自然锈点；e.钢带表面存在无手感局部粘连折印或有轻微手感的自然折印。3.4.4  板形质量板形质量按其程度汾为良好、轻、重三类（详见3.2.4条款）3.4.5  钢卷的周向中部适宜包装，以保证带头剪切前不散开为准4.成品4.1  尺寸允许偏差4.1.1  钢带不得有分层，表媔不允许有裂纹、结疤、折叠、气泡和夹杂若存在以上缺陷，即为不合格表面合格表面允许有轻微的擦伤、氧化色、折印，深度或高喥不大于钢带厚度公差之半的麻点、划伤和压痕等4.3.1  合格表面由优到良分为FB、FC、FD三级：FB级表面：  无板形类非正常因素存在；表面质量缺陷呮是零星出现，不超过表7所描述的程度表7类别非正常因素项缺陷存在程度表面质量缺陷辊印、斑点、印迹、不清洁印痕、粘结印卷头卷尾非连续存在，长度不超过30米卷内零星存在。表面折叠印、折印非周期分布长度小于钢带总长度的2％。黑斑、氧化色不存在或偶见麻点、氧化铁皮残渣、氧化铁皮压入、锈斑、锈点不存在或零星存在。划伤、擦伤、硌伤、硬伤、粘结伤痕卷头卷尾非连续存在长度不超过30米，卷内零星存在FC级表面：    板形和表面缺陷应符合表8的规定。表  8类别非正常因素项缺陷存在程度表面质量缺陷辊印、斑点、印迹、鈈清洁印痕、粘结印断续出现长度小于钢带35%。表面折叠印、折印非周期分布长度小于钢带总长度的6％。黑斑非整卷存在非密集分布。氧化色允许存在浅黄色氧化色；黄色氧化色允许存在但非连续分布；缺陷长度小于钢带总长度的6％。兰黑色氧化色不允许存在黑带連续长度小于20%，宽度小于1/4长度、宽度任一项不能超出该指标。麻点、氧化铁皮残渣、氧化铁皮压入少量存在但引起的凹坑深度小于钢帶的允许偏差之半。划伤、擦伤无手感长度小于钢卷总长度6％。硌伤、硬伤有手感但未穿透钢带厚度，未冒出钢带表面非集中分布，点数较少锈斑、锈点不允许存在锈斑，锈点非密集分布量少。粘结伤痕粘结引起的钢带表面允许存在仅有手感的伤痕深度小于钢帶允许偏差之半。非密集分布长度小于钢带总长度6％。板形缺陷单边浪、双边浪、中浪、肋浪浪形高度≤5mm/mFD级表面：  板形和表面缺陷应苻合表9规定。表9类别非正常因素项缺陷存在程度表面质量缺陷辊印、斑点、印迹、不清洁印痕、粘结印、锈点允许连续出现无手感。表媔折叠印、折印非周期分布长度小于钢带总长度的6％。黑斑允许存在，非密集分布氧化色允许存在浅黄色氧化色；黄色氧化色允许存在，但非连续分布；兰黑色氧化色不允许大面积存在缺陷长度小于钢带总长度的6％。黑带连续长度小于30%宽度小于1/3。长度、宽度任一項不能超出该指标麻点（氧化铁皮残渣、氧化铁皮压入）允许存在，但引起的凹坑深度小于钢带的允许偏差但不大面积存在。划伤、擦伤有手感但深度控制在厚度偏差范围内，非集中分布面积较少。硌伤、硬伤有手感但未穿透钢带厚度，冒出钢带表面的高度小于鋼带厚度之半非集中分布，点数较少长度方向周期分布距离大于50米。锈斑非成块状分布非密集分布 。粘结伤痕有手感的伤痕深度小於钢带允许偏差非密集分布，长度小于钢带总长度的6％板形缺陷单边浪、双边浪、中浪、肋浪允许存在，浪形高度≤10mm/m4.3.2  对于钢带，由於没有机会切除带缺陷部份因此钢带允许带缺陷交货，但有缺陷部份不得超过每卷总长度的6%4.4 涂油质量涂油量按其涂油量大小分为：微量涂油、适量涂油和多量涂油三种：微量涂油：单面≤0.3g/m2适量涂油：单面0.3～0.5g/m2多量涂油：单面≥0.5g/m24. 5  钢带的化学成份、力学性能和工艺性能应符合楿应内控标准的要求。5. 试轧品   产品一项或多项不符合以上正品的要求但相应条款符合以下规定，可判定为试轧品5.1  表面质量钢带表面存茬较重划伤、气泡、拉裂、轧辊压痕（辊印或硌伤），但不得超过板厚尺寸；允许存在大面积黑斑、黑带和部分黑色氧化现象、严重振纹等；允许存在大面积的斑点和锈斑；允许存在大面积擦伤但深度小于板厚尺寸。当出现较严重的表面缺陷有明显手感，判为利用品5.2  呎寸质量钢带厚度尺寸偏差不满足相关产品标准规定本规格厚度公差，也无法满足其相邻规格的厚度公差当出现较严重的尺寸波动判为利用品。5.3 力学性能力学性能符合相关标准规定6  利用品力学性能不符合相关标准规定，其余要求符合试轧品的相关规定可判为利用品7  质證书合格品出据产品质量证明书，试轧品、利用品不出据产品质量证明书可提供产品说明书。8  说明用户提出产品的技术要求所规定的质量内容如与本标准相关项内容不一致应以用户的要求为准。  附加说明：  本标准由质量管理处归口管理  本标准起草人： 杜大松  本标准审核人： 宿  艳  本标准批准人： 贾安才

金或银金属在空气中熔融时，均能溶解很多的气体这些气体在金属冷凝时放出，给出产操作带来困难并会构成金属的丢失。 银在空气中彻底熔融时能溶解约21倍体积的氧。这些氧在金属冷凝时放出构成“银雨”构成细粒银珠的喷溅丢夨。来不及放出的氧气则在银锭中构成缩扎、气孔、麻面等缺点。特别是在进行合金材料铸锭时为了取得质量好的锭块，就需要维护匼金液面不被氧化和阻挠合金被气体饱满为此常参加维护溶剂。使其在合金液面构成维护壳 依据实践，当熔融金属银的温度升高时氧在银中的溶解度下降（图1）。为了削减银浇铸时的困难浇铸前应进步银液的温度，并在银液面上盖一层还原剂（如木炭等）以除掉氧。也有于炉料中参加一块松木跟着银的熔融而焚烧以除掉部分氧。浇铸前选用木棍于银液中搅动作用也较好。在国外还有在真空Φ进行银的熔融的。曩昔某些造币厂还有往银液中参加少数铜、锌或镉以去氧的为了得到易于压延的银，在英国曾将银液温度进步到稍高于1300℃并投入铁块于银中，再于1200～1300℃铸入经预热至200℃的模中某些厂选用参加木块焚烧的一起，在浇铸前将液面铲除不尽的少数余渣从坩埚口拨向后边于坩埚口放一块石墨（从废石墨坩埚上锯下），再往液面加一大碗草灰后浇铸这样作，既能焚烧除掉部分氧又能保溫文吸附液面余渣，以进步铸锭质量图1  不同温度下氧在银中的溶解度 金的吸气性更强，在空气中熔融时金可溶解33～48倍体积的氧，或37～46倍的氧但因为金的浇铸温度一般均较高、且于敞口全体平模中进行，模具常预热至160℃或以上气体较易放出。为确保锭面平坦某些厂還采纳在锭面洒水或掩盖湿纸，加快表面先冷却等办法 至于烟气，因为熔铸的金或银质料均较纯熔剂和氧化剂参加量又不大，虽有少數的二氧化碳、等气体存在但对铸锭无明显影响。

镀锌钢管分为冷镀锌管、热镀锌管冷镀锌管就是电镀锌，镀锌量很少只有10－50g/m2，其夲身的耐腐蚀性比热镀锌管相差很多热镀锌管是使熔融金属与铁基体反应而产生合金层，从而使基体和镀层二者相结合镀锌钢管尺寸规格表公称口径 外径 壁厚 镀锌管壁黑铁管增加的重量系数     MM MM MM 普通钢管 加厚钢管6 10.0 2 1.064

一、铸锭外表质量查验 　　铝合金铸锭外表不答应有拉裂、气泡忣腐蚀斑驳外表应清洁、无油污及尘土，不答应有飞边、毛刺及高出基面1 mm的金属瘤答应存在深度不大于l.5 mm的拉痕、成层(冷隔)、缩孔等缺點。铝合金铸锭外表质量的查验选用目视查看每根铝棒都应进行查验。 　　二、铸锭尺度误差查验 　　常用铝合金挤压用圆铸锭的尺度誤差见表6—1—9取样规则：每炉l0%，但不少于2根 mm的游标卡尺丈量圆铸锭的直径，用米尺进行丈量铸锭长度用一支已检定的直尺沿圆铸锭長度方向靠在圆铸锭上，用游标卡尺量出直尺与圆铸锭之间的较大空隙即为圆铸锭弯曲度。用视点尺靠在圆铸锭的端面用游标卡尺量絀视点尺与圆铸锭端面之间的较大空隙，即为圆铸锭端面切斜度

锭块缺陷，包括锭块的内部缺陷和表面缺陷鉴于银锭的浇铸通常采用組合立模，故缺陷的产生远比整体平模浇铸的金锭多金与银锭的常见缺陷主要有： 一、锭块的纯度和内部缺陷 所谓的内部缺陷，一般是指不能在浇铸后通过外表检查或切去锭头（浇口）的方法发现的如化学成分不合质量要求，要在化验时才能查出；内部的缩扎（晴缩孔）、缩松、气孔要在轧制和拔制时才能发现等 纯度。为了保证锭块的化学成分（金属纯度）符合质量要求防止化学成分不符的缺陷，除只能使用符合质量要求的原料、熔剂和氧化剂进行熔铸外还要精心操作，并尽可能除去原料中的部分杂质以提高金属的成色。 缩孔使用组合立模顶铸法浇铸，在立模中金属的冷凝是由底面和侧面开始的由于锭体小，金属的注入速度不大冷凝速度快等原因，故金屬在模中的冷凝线呈如图1所示的特别曲线但由于金属的冷凝是从底、侧面开始，中心冷却速度较慢因而有利于气体的排出。在注入速喥适宜的情况下易获得锭内组织致密的锭块。但在浇铸后期注入金属的速度如不逐渐减小或补加金属不及时，就容易产生较大的缩孔缩孔呈管形时，又称缩管图1  缩孔分为明缩孔和暗缩扎。缩孔通常位于锭块的上部即熔融金属最后冷凝的地方，略似漏斗状其形成主要是由于金属的冷凝（收缩）和冷凝时排出气体而产生的。因为锭块边缘先冷凝使中心部位液面下降最快。如补加金属不及时便会茬锭块中心形成缩孔。这种缩孔称为明缩孔（图2）明缩孔的大小，主要取决于金属注入的速度、温度、模温和金属的冷凝速度为了防圵生成明缩孔，必须适当地提高金属的注入温度和在浇铸后期逐渐减慢金属的注入速度，并在锭块中心未冷凝前及时补入金属（称为补縮）此种明缩孔常可以从锭头（特别是切下锭头时）发现。当补加金属量过大过快金属一下补满浇口，补入的金属与浇口附近已接近冷凝的金属迅速融接并冷凝成一层壳阻挡了气体的排出和金属的补入，就会形成暗缩孔（图3）此种暗缩孔在切去锭头时往往也发现不叻，它的危害主要在于用这种锭进行压延加工时会发生分层防止暗缩孔的有效办法，是在浇铸至锭高的三分之二或五分之三时开始减尛金属的注入速度，然后逐渐减速至金属注到近帽口后，继续减速使金属呈细流不间断地注入直至帽口这样既有利于金属冷凝时气体嘚排出，又能使注入的细流不断地与尚未冷凝的金属融接而填满缩孔。图2  缩松又称疏松。是由于在金属冷凝过程中一部分生成长大嘚晶体在锭中纵横错乱排列着，部分未结晶的余液（母液）被晶体隔离不能进入晶体间当晶体冷凝后，体积进一步缩小使晶体间出现空隙而形成缩松。这种缩孔通常集中于锭块中心大小不同，它的大量存在便使金属疏松，称为缩松缺陷产生缩松的原因，一般是由於浇注金属液不及时速度过慢且不均匀造成的。注入模中的金属液温过低也可以产生缩松缺陷。使用这种锭块加工制成的材料由于組织疏松，强度低在机械力作用下会产生裂缝。 内气孔是指锭块内部的气孔，由于金、银熔融时有很强的吸气性，从炉料、炉气和夶气以及涂料升华进入金属中的气体未能排出而产生的内气孔位于锭块的上部（立模浇铸），当切去锭头时可能见到（图4）防止生成內气孔缺陷，一方面可适当提高金属注入的温度和模温正确掌握浇铸速度，力求锭块上部的金属在较长时间内保持液态使气体能自由逸出。另一方面在金属熔融直至浇铸过程中，要在金属液面加入还原剂脱氧或覆盖液面以减少和除去溶解在金属中的气体。图4  内气孔 ②、锭块的表面缺陷 常见的表面缺陷有： 夹渣为不规则的粒状炭黑嵌布于锭块表面，将其剔除后便出现渣孔夹渣常见于立模浇铸的扁岼银锭。夹渣缺陷主要是由于涂料的升华快于金属液面的上升速度（图5）或者银液未垂直浇入锭模的中心引起的。在平模浇铸时当坩堝内金属液面上的渣未清除干净，也会出现夹渣现象图5  涂料升华快于液面上升速度 粘模和锭角缺损。锭角粘模是由于涂料涂布不均匀，或取锭过早（金属尚未完全冷凝时就开模取锭），而使锭角粘于模具上产生锭角不规则的缺损，影响表面质量下部锭角呈浑圆状缺损，主要是注入金属的液温或模温过低引起的当浇铸后期金属注入速度过小过慢，以至注入的金属尚未充满锭模上部的四角就已经冷凝时便会产生上部锭角的浑圆状缺损。 表面气孔造成锭块表面气扎的主要原因有三。一是涂料太厚厚的涂层燃烧产生的大量气体，洇浇铸压力大来不及逸出。这些细小的气泡在模壁与金属锭面之间聚集膨胀，并顶破已成半凝固状态的锭皮于锭面形成圆形的气孔。二是金属不是垂直注入模心而是顺模壁冲下，这样会冲掉涂料并使局部模壁温度过高或涂料燃烧时产生的气体和金属中的气体，被紸入金属的冲击压力阻挡不能自由逸出，部分留于过热模壁与锭面之间经聚集膨胀，而形成气孔三是金属温度低或金属不是连续注叺模中，致使金属呈小珠飞溅并粘附冷凝于模壁上，后来注入的金属不能与已冷凝的小球熔融成一体当小珠脱落后，便在锭面留下圆孔还有浇铸时，银粒落入相邻的模中也会产生小珠脱落的圆孔。 压痕模壁不平或积渣于模壁没有清刷干净，而在锭块表面产生很深嘚压痕 皱纹。锭块表面出现皱纹主要是金属注入的温度低或注入速度过慢因冷凝造成的。当使甩平模浇铸合质金锭时由于其中含有銅等杂质，这些杂质在浇铸时被空气氧化而在锭面生成一层皱皮。金属液面的稀薄余渣未清除干净也会生成皱皮 贝壳状外表。此缺陷均出现于锭块的角上、棱上或锭块的厚度方向上这是由于金属注入温度低或速度慢而引起的。当涂料升华速度慢于金属液面上升速度时也会产生这种缺陷。 气泡气泡是指锭面生成的鼓泡。豉泡表面多为一层薄薄的壳泡里为充满空气的圆洞。这是由于金属冷凝时大量逸出气体此时锭面有一薄层金属已冷凝，阻挡了气体的逸出而成鼓泡鼓泡表面的薄壳，有的完好有的已被胀破。此气泡缺陷多见于整体平模浇铸金锭（不浇水或盖湿纸）的锭面上 锭底蜂眼。在平模或立模浇铸金、银锭时都可见到这种缺陷其中以平模为多。锭底蜂眼就是在锭块的底部出现的似圆形的小孔。这种小孔在锭底表面呈圆孔往内稍有增大，形似蜂孔或呈圆形，或呈椭圆形产生的原洇，是由于金属中的气体来不及排出而留于模底受热膨胀，并力图上升到液面随着气体的聚积有膨胀增大，气泡长度不断增长接着產生细颈并断开为二，一部分上升一部分留于锭底而成蜂眼（图6）。许多操作者认为这种蜂眼是由于模具过热引起的其实不尽然。为叻避免锭底蜂眼的生成在浇铸开始时稍为放慢金属的注入速度，让熔融金属较缓慢地盖满模底使气体在金属将要与模壁接触的瞬间跑絀去。图6  锭底蜂眼和内气扎的形成过程

以上为无缝钢管规格尺寸表

转炉由炉体、燃油装置、炉口、转动装置、炉尾烟道、余热利用设备等主要部分组成 一、炉体。 炉体为圆筒形卧式，用锅炉钢板焊成两端钢板与圆筒用螺钉联结固定，一端设重油燃烧孔一端炉尾烟道與水平固定烟道相接。 二、重油燃烧系统 采用100号重油作燃料。燃烧系统包括下述主要设备：齿轮油泵、流量计、压力式温度计、电加热器、减压阀、低压油嘴等 三、炉口。 炉口在转炉中部如图1所示。炉口有两个作用：炉料从炉口装入炉内：熔体（粗铋、冰铜、炉渣）從炉口放出 四、转动装置。 用4.5千瓦电动机经减速箱后以6分／转的转速转动炉体至任意位置。 五、炉尾烟道 转炉炉头安装重油喷嘴，爐尾设烟道排送烟气炉尾烟遭与水平固定烟道之间，用法兰盘螺钉密封联接其联接部位示意图如图1所示：图1  铋转炉烟道接口示意图 1－凅定部分；2－转动部分；3－接口部分 六、余热利用设备。 转炉炉尾烟气温度在1150℃左右在水平固定烟遭中安装套管式换热器，如图2所示圖2  套管式换热器示意图 1－水平烟道；2－换热器；3－喷流孔 冷空气从内管进入换热器，经管壁无数小孔呈喷流状态喷在被炉尾烟气加热的外管壁实现热交抉，被预热的空气经夹套送入重油燃烧系统套管式换热器可将空气预热到300℃以上，供重油燃烧用

（一）影响钢球尺寸嘚因素    磨矿过程是一个影响因素错综复杂的动态过程，影响钢球尺寸的因素是多方面的从破碎过程的原理分析,钢球破碎矿块或矿粒的力學实质是对矿块或矿粒施加破碎力,以克服矿块或矿粒的内聚力而使其破坏,故可将影响破碎过程的因素分为两大类：一类是破碎对象的因素；第二类是破碎动力的因素。    破碎对象的因素包括岩矿的机械强度和矿块或矿粒的几何尺寸矿块或矿粒的内聚力是由它们内部质点键合方式和强度来决定的，宏观上常以岩矿硬度来表征它的机械强度即表征岩矿抗破坏的能力。我国常以普氏硬度系数 作为岩矿相对坚固性嘚分类系数,也即用 来表征岩矿的机械强度矿块或矿粒的机械强度愈大,破碎时需要的破碎力也愈大,自然需要大的钢球尺寸。矿块或矿粒的幾何尺寸相同时,机械强度大的矿块或矿粒需要的钢球尺寸比机械强度小的需要的钢球尺寸要大当岩矿的机械强度一定时，较大的矿块需偠较大的钢球尺寸但这里应注意,矿块或矿粒的机械强度是随其几何尺寸的减小而增大。故确定矿块或矿粒的抗破碎性能时,应同时考虑机械强度σ压或,以及矿块或矿粒的几何尺寸d等方面的因素如果说要考虑对磨矿的影响，矿石的密度甚至矿石的矿物成分等对磨矿也均是有影响的大密度矿物往往硬度也较大，在磨矿时多沉落入磨矿作用强的磨机底层,容易受到强的破碎作用而密度小的矿物受的磨碎作用较弱。矿石中含有煤、滑石等矿物成分时钢球往往难于啮住矿粒,使钢球破碎矿粒的破碎概率降低，从而增加磨矿产品的电耗而云母片一類矿物则难于磨碎，同样使磨矿产品电耗升高    破碎力的因素则很多，如钢球充填率φ、球的密度ρ、球的有效密度ρe、磨机直径D、磨机转速率Φ、磨矿浓度R、磨机的衬板形状和结构等。    磨机转速率Φ和钢球充填率φ二者共同组合而决定磨机钢球的运动状态和能态，磨机衬板除保护筒体的功能外,也影响筒壁对球荷的摩擦系数，进而影响钢球的运动状态。使球荷作抛落式运动状态时球上升高度大、球的位能大,落下时的打击力也大。使球荷作泻落式运动状态时球上升的高度不大,球的位能不大,球沿斜面滚落下来时打击力也不大    球的密度自然影响球嘚质量m，也就影响球携带能量的大小即影响球的打击力大小。尺寸相同时密度大的球打击力大，生产率大而密度小的球打击力小，苼产率小磨机生产率随钢球密度增大而几乎呈直线地增加。常用的锻钢球密度为7.8g/cm3而铸钢球的密度则只有7.5g/cm3,铸铁球的密度更低，只7.1~7.3g/cm3过去缯做过碳化钨球的研制和试验，该种球密度高达13.1g/cm3,为锻钢球的1.68倍,而生产率比用锻钢球高90%一般地,轧制或锻打的球，其密度均比铸造的要大些因铸造中免不了还会余下一些未排完的空气。由于球是落入矿浆内,矿浆对球有阻力,或者说球在矿浆中受浮力作用真正起作用的应该是浗的有效密度,即扣除矿浆密度后的密度。粗磨中矿浆浓度大,矿浆浮力大,对球的打击影响也大细磨中矿浆浓度小些,矿浆浮力的影响相对要尛些。应该说,常用的几种球钢的密度变化不太大对磨矿的影响也不太大，但这种影响也不可忽视严重时可使生产率下降10%~15%。    磨机内径D主偠影响钢球上升的高度进而影响钢球的位能和打击力大小。大规格磨机中钢球上升的高度大则球的位能大，落下或滚下时的打击力也較大甚至大磨机中大的钢球位能可以弥补球的尺寸不足。而小规格磨机中球上升的高度不大,球的位能小,要满足破碎力要求时只有采用较夶尺寸的球国外的磨机规格一般较国内的大,转速率也较低,采用的钢球尺寸也较国内的小。这一现象对磨机直径的影响不无关系    矿浆浓喥对磨矿的影响是复杂的，一般地说矿浆浓度大时对钢球的缓冲作用大,削弱钢球的打击力,对磨矿不利；但是，浓度大时矿粒易粘附在钢浗和衬板表面,对矿粒的破碎又是有利的同样,矿浆浓度小时对钢球的缓冲作用小,但又不利于矿粒对钢球和衬板表面的粘附。而且矿浆浓喥对粗磨和细磨的影响也不尽相同，甚至与磨碎的矿石性质都有关系不同矿石性质下的影响也不相同。由于矿浆浓度对磨矿作用的影响較为复杂适宜的矿浆浓度只有通过试验确定。前已述及衬板除保护筒体外还能影响钢球的运动状态。一般地说衬板表面凹凸不平的程度对球荷产生不同的摩擦影响。凹凸不平程度大的称为不平滑衬板对球荷的摩擦系数大，球荷也提升较高从而有大的打击力，故粗磨时几乎都用不平滑衬板凹凸不平程度小的称为平滑衬板，对球荷的摩擦系数小球荷提升较低，从而打击力也较小故细磨时多用平滑衬板。在自磨机和砾磨机中则情况不同矿块较大，为了提升较大的矿块而专门设置提升衬板,能将矿块提到较高的位置但自磨机和砾磨机中，衬板的作用也仍然是保护筒体和影响介质的运动状态只不过提升衬板对介质运动状态的影响更大。    以上分析表明影响钢球尺団的因素达十余种，错综复杂这给钢球尺寸的确定带来了很大困难。[next]    （二）确定钢球尺寸的过程与方法    由于钢球尺寸对磨矿的影响至关偅要,因此,长期以来选矿和粉碎工作者均在研究如何精确地确定钢球尺寸然而,因为影响钢球尺寸的参变数太多，使这个问题很难解决尽管这样，人们还是不断地探索,力求找到精确确定钢球尺寸的科学办法    最初，人们是从最简单的方法上考虑企图寻找钢球直径与磨机给礦粒度之间单一的比例关系。于是,对50多台工作的球磨机进行调查研究结果表明，钢球直径与给矿最大粒度之比宽达2.5~130即    式中  k —比例系数，2.5~130范围    比例系数k宽达2.5~130，简直无法使用,证明采用这种简单的方法是不行的之所以不行是因为：①钢球直径Db受众多因素影响，只抓住一个給矿粒度而丢开各种因素的做法本身就是不科学的为大范围的误差产生打开了通道。②钢球直径Db与各种影响因素之间关系错综复杂没囿任何依据可以说明钢球直径Db与给矿粒度d之间存在直接的及单一的比例关系，既然是这样还要去寻找这种比例关系，方法本身就是不科學的得出的关系也只能是虚假的，不可能有应用价值    后来，人们在总结前面教训的基础上前进了一步不再去寻找直接的比例关系，洏是认为球径Db(mm)与给矿最大粒度d的某次方根成比例而且考虑的因素有所增加，并把没有考虑的因素均包括在比例系数中由于各个研究者栲虑问题的出发点不同，并且各人的经验也不同,故提出的球径经验公式很多,下面列出选矿界经常用的几个经验公式：      —给矿最大粒度即95%嘚过筛粒度，mm.    式(2)不能直接使用,必须针对特定矿石作两组试验,列出两个方程式成一组,从方程组求解出i及n才能得出特定的球径方程式,方可应用为了方便应用,K.A拉苏莫夫提出,对中硬矿石可以直接使用下面的简便计算式计算Db(mm)：    —95%过筛的给矿粒度，mm.[next]尽管如此上述经验公式也仍然存在較大的问题：一是考虑的因素仍然太少，二是用一个经验系数就把其余因素均包括进去是十分困难的。因而这些经验公式的误差也仍嘫是大的。笔者通过试验证明奥列夫斯基公式计算的结果普遍偏小得多；戴维斯公式计算的结果又普遍偏大；拉苏莫夫简便计算公式计算粗级别需用球径时结果偏小太多，计算细粒级所需球径还基本可行但也略为偏大；榜德简便计算公式也有拉苏莫夫简便公式类似的毛疒，等等虽然如此，这些公式还是能用只不过误差较大，如果知道它们的毛病修正一下还是可供使用。    由于经验球径公式计算结果嘚误差大,这必然影响它们的应用面对此情况,人们干脆通过试验来确定。试验确定球径的方法固然比经验公式计算的结果准确但试验工莋量大，耗时长和耗资大细粒级的试验较好做，可在实验室磨机上进行试验工作量不大能为人们所接受。而对于粗磨机由于给矿块喥大，只能在工业磨机上做试验这个工作量就太大了，试验周期也很长人力物力消耗均大，愿意做这个工作的厂矿就少了所以，试驗确定球径的方法虽然结果较可靠但由于上述问题也难于更多地应用。    人们总是想用公式直接计算球径最近一些年来仍然在经验公式仩下功夫。既然前面的经验公式因考虑的因素太少而误差大那就增加考虑的因素。在这方面开展研究的也不少也提出几个包括因素多嘚球径经验公式,比较典型的是目前欧美国家及地区广泛应用的下面两个经验公式：阿里斯?查尔默斯公司的球径经验公式和诺克斯洛德公司的球径经验公式。阿里斯?查尔默斯公司公式为： 公式8及9中的修正系数km公式（8）公式（9）磨机类型km值磨机类型km值球磨机200湿式溢流型磨机350磨机类型Km值磨机类型km值棒磨机 砾磨机300 100湿工格子型磨机 干式格子型磨机330 335     上述两公司的球径经验公式考虑的因素多达五个加上经验修正系数km徝表示其它未考虑的因素，因此,应该说它们考虑了影响球径的主要因素而且对某些因素还作了理论推导，应该说计算结果比前面那些经驗公式要准确些正因为这样，这两个经验球径公式目前在欧美国家及地区得到广泛的应用[next]    但是,上述两个经验球径公式在我国厂矿中应鼡却不方便。一是它们式子中均含有功指数Wi我国选矿厂多数没有功指数的资料Wi，要补这种资料时又耗费较多,我国选厂多数只有普氏硬度系数值二是它们的给矿粒度F用的是80%过筛粒度，单位为μm而我国长期是使用95%过筛粒度，单位是mm或cm况且，它们的经验系数是在国外的经驗中总结出来的国外的磨机直径大，直径大的磨机中钢球的位能大可以弥补球径较小的不足。我国的磨机直径较小,需要的球径较大故国外的经验未必适合我国选厂。鉴于上述情况笔者从我国国情出发,用破碎力学原理和戴维斯等人的理论推导出一个球径Db(cm)半理论公式：    此公式也考虑了矿石的强度σ压及尺寸d，考虑了磨机直径(D0代表)、磨机转速率Φ,并考虑了钢球的有效密度σe,对未考虑的因素用综合修正系数Kc來包括而且不同粒度有不同Kc值。因此可以说笔者推导出的这个球径公式是目前世界上惟一的一个半理论公式，考虑的因素也是最多的┅个,因而,它的计算结果比任何一个球径经验公式更精确    以目前人类的认识水平看，要推导出球径的理论计算公式是不可能的这是因为：①不考虑破碎对象岩矿的力学强度的公式是不科学的，理论公式必须考虑破碎对象的力学强度但由于岩矿力学性质的复杂性,目前的固體力学根本无法从理论上计算出岩矿的力学强度，而只能借助工程测量的结果,这就引入了试验的实测资料②现代数学也无法求解十多个未知数的方程,要把影响球径的十多个因素都包括进去求解是不可能的。③有些影响因素目前还无法从理论上作出量的描述不能不借助经驗修正系数来修正。    因此目前要得到理论公式是不可能的，最多只能得到半理论公式从这一点上说，上述的半理论公式在目前来说也算是较完善的了若对它进行认真验证和修正,是应该在我国得到广泛的应用。笔者最近又对此半理论公式进行了修正使此公式在粗磨、Φ磨和细磨的广泛领域均能精确地计算特定条件下所需的球径。经若干选厂的工业试验和生产应用证明球径半理论公式能解决各粒级下浗径的精确计算问题。    （三）试验确定球径的方法    由于用经验公式计算的球径误差大而球径大小对磨矿的影响又极大，因而直接采用试驗来确定所需球径必然成为确定球径的一个重要方法    试验确定球径的方法，当然受多种可变参数的影响为了简化问题,只能将一些重要嘚可变参数固定在一定值域内,然后通过试验求出给矿粒度与球径之间的关系。在具体做法上选定待计算磨机在生产上常用或确认的工作參数如转速率、装球率、矿浆浓度等为固定值，然后根据经验确定几组钢球分别进行试验效果好的一组球即为选择的最佳球径。    试验确萣球径的方法可以在实验室磨机上进行也可以在工业磨机上进行。显然实验室磨机上的试验要简单得多，工业磨机上的试验则艰巨复雜    实验室磨机的规格小相应的给矿粒度也小,试验结果可作为中细磨机的球径选投依据。因为给矿粒度小通常3~5mm以下给矿粒度范围窄，因此采用单种球径球组进行试验即可选择的球组不应低于3组,最好是5或6组,目的是要将待求的最佳球径包括在内,不漏掉最佳值。当其它参数固萣不变时磨机指定级别在生产率与球径之间的关系是一个单峰函数,如图1所示如果选择D1、D2、D3三种球，生产率曲线到D3时呈上升趋势无法判萣D3，是最佳球径值；同样,选择D4、D5、D6三种球时也无法判定D4是最佳球径值,只有使生产率曲线达到峰值和导数转向时才能找出最佳值。 图1  磨机苼产率与球径的单峰函数曲线     试验方法中的一个重要问题在于如何判定磨矿效果的好坏。就以生产率而论达不到指定级别(如0.074mm或其它粒喥)的称为“粗级别”，达到指定级别及以下的称为“细级别”而细级别中又包含“过粉碎”级别，几者之间的关系可表示在图1中    显然，以处理量大小作为生产率大小的判据是不科学的因为磨矿的目的是使物料必须达到一定细度,只有用实现这一目的程度的指标作为判据財科学。但是,如果仅以达到指定粒度以下的细粒级含量多少来判别生产率大小时也仍然有问题因为细粒级产率愈高时产生的过粉碎粒级產率也愈大,不见得合格粒级产率就大。磨矿不仅要使产品粒度达到指定细度而且过粉碎粒级应该尽量少。因此人们提出以“磨机技术效率”这一指标来判别磨机工作的好坏,磨机技术效率E为：[next] 从公式(11)中可看出，当全部产品均匀过粉碎时磨机的技术效率为零。磨机技术效率是从产品粒度上来判别磨矿过程好坏的这套办法不仅计算复杂，而且与磨矿的力学过程联系不够紧密    笔者认为，磨矿过程是一个粒喥减小的力学过程那么就应该用对粒度减小最佳的指标作为磨矿过程好坏的判据才更为科学。人们已提出了磨矿动力学的基本方程式：    式中  Q —经过时间t以后粗粒级残留物量；          Q0 从方程式(12)看出常数K实际上反映粒度减小的快慢，可称为磨碎速度常数由方程式(12)得：    原料中粗粒級含量Q0是已知的,只要测出磨碎时间t下的粗粒级含量Q便可求得K值。分别求出各组钢球在同一磨碎时间下的K值并进行比较；K值最大的球组具有朂大的磨碎速度显然是最佳球组。以K值大小来选择球径的方法紧密和磨矿过程减小粒度的目的相联系，且求取的方法简单是一种科學的方法。笔者在选择云锡公司中细磨球径时曾经用过取得好的效果。    实验室球磨机的给矿机难以给出10~25mm粗的矿粒实验室球磨机也难以裝入大的钢球，因此,粗磨机中最佳钢球尺寸只有在工业生产磨机中试验确定但工业生产磨机是个连续生产设备，要判别哪一种球或哪一組球好需要长期的观察、分别考查磨机排矿、分级溢流、分级返砂的最大粒度和平均粒度，以这两个粒度的粗细来判断球径的过大过小并配合磨机按指定级别计的利用系数q(t/m3?h)来共同判断哪一组球最佳。此种工业试验,试验一种球需1~3个月试验五六种球需一年以上，不仅试驗周期长而且要作多次清球，工作量大、耗资多所以，进行此种系统工业试验的厂矿不多多半是经长期使用加观察分析而得出结论。当然这种结论欠说服力，带有强的经验性    为了解决工业试验周期长、工作量大和耗资多的问题，笔者提出简化球径工业试验的方法即在实验室直径400mm以上的大型实验室磨机中作间断磨碎试验，使不同球组磨碎到生产产品细度水平上进行比较,同样可以确定出最佳球径確定的最佳球径再在工业磨机中进行观察分析验证。这不但大大缩短试验周期减少人力物力，也为工业试验排除风险笔者曾在几个厂礦进行过这种试验，证明方法是成功的效果是好的。    （四）经验球径公式的局限性与误差一经验球径公式是在大量试验资料或生产资料嘚基础上总结出来的数学模型此种方法对于影响因素错综复杂而在理论上难于取得进展的球磨过程来说，仍不失为一种有用的方法此類方法得出的公式其可贵之处在于它来源于实践而高于实践，既有可靠性也有实用性在这以前的漫长岁月中，选矿工作者也正是利用这些经验球径公式加上自己的经验来解决磨机的球径解决问题的。    但是从球径经验公式产生的方法上不难看出它有自身的局限性，而且囿较大的误差尽管试验资料或生产资料是丰富的，但也仍然是有限的或者是试验和生产的设备规格以及形式有限，或者是试验和生产嘚矿石种类有限也或者是试验次数和生产时间有限，总之资料的来源是有限的。这样在有限的资料上总结出来的模型其使用范围也必然是有限的，跨越这个有限的范围也就失去可靠性因此，经验公式一旦跨出总结它时所依据的资料范围就必然产生大的误差。    即使對同样的试验和生产资料不同的研究者采用的数学处理方法有别，因而得出的数学模型不相同,计算出的球径结果也不相同    另外，球径經验公式中均带有经验修正系数不同的研究者根据各自的经验，所取的经验系数值不相同自然算出的球径结果也不相同。    上述分析表奣研究者在什么条件下总结出来的经验球径公式适用于总结它时所限定的条件，如若把它推广应用与限定的条件不同时必然产生较大誤差，还必须再对它进行经验修正认识经验公式的局限性是必要的，而针对局限性进行经验修正也是必要的否则将产生较大的误差。    丅面以我国选矿界常用的K.A.拉苏莫夫经验球径公式的应用来说明经验公式的局限性与误差问题    显然，不同的磨矿条件有不同的i及n值对每個具体的磨矿条件都必须用实验方法求出i及n值，然后才能运用公式（14）这就是此公式的局限性。    公式（14）的求解必须对具有两个方程式的方程组求解，两个方程式才能求解两个未知数假设给矿粒度d1通过试验求出需要的球径是Dbl，则得一个方程式： Db=idn        也就可以由此通式计算該特定条件下各给矿粒度所需的球径如果磨矿条件改变，必须采用同样的方法找出新的通式这是此公式的局限性，不能跨越求解方程時的特定条件去使用    此公式的问题在于，以粒度d1和d2进行试验则得到的公式通式在d1~d2范围内应用时较为准确，若超过d1~d2范围应用时必然产生較大误差因为岩矿的力学强度是随粒度变细而加大的。例如d1和d2,的试验通常在实验室内进行，所用的给矿粒度通常在5mm以下粒度较细，礦粒力学强度较高而试验得出的通式，其参数是在d1~d2,范围内求出的如果推广用于d=10~25mm范围，求出的球径必然是偏大的因为10~25mm矿块的力学强度仳5mm及以下明显地小，则计算粗块下所需的球径必然偏大例如，有人用5和3mm两个粒级在实验室做试验求出i和n后得通式，再用通式计算25mm矿块所需的球径是Φ125mm而笔者采用自己修正后的球径半理论公式计算，只需Φ100mm就足够了通过一年的工业试验，证明采用Φ100mm钢球比Φ125mm钢球好得哆说明原来计算的球径是偏大的。这就是拉苏莫夫球径公式产生误差的原因所在           范围的均算中硬矿石， 的矿石的强度为 的矿石的两倍但计算用的同一公式，哪会有不产生较大误差的道理而且，该简化公式广泛用于中硬矿石不同磨矿条件产生的误差必然比公式（14）嘚更大。[next]    （五）实践确定球径经验方法的普遍性    由于影响球径的因素错综复杂难于从理论上解决球径的计算问题，人们只有通过实践的辦法确定球径的最佳值前面提到的用试验确定球径的办法，以及依据生产实践资料而提出经验公式的办法均属于实践解决问题的范围。尽管这类办法得到的结果有局限性和误差较大但它毕竟来源于实践，有真实可靠的一面在没有更好的办法之前它仍然是人们广泛应鼡的办法。    不同的研究者进行试验的条件各不相同得出的结论必然各不相同。而且不同的研究者研究时所依据的生产资料不同即使对哃一批生产资料，不同的研究者使用的数学处理方法也不相同因此，用实践方法求得的球径经验公式是各种各样的五花八门的。原苏聯的T.K斯梅什利亚耶夫（CMb?ШЛляеB）认为钢球直径与被磨矿石粒度之间有一定函数关系，并绘出钢球直径与矿石粒度的关系曲线从曲线仩查取所需球径。显然这种办法只适合于设备和矿石等均确定的情况，条件改变就不适用了必须绘制新条件下的新曲线。    在水泥生产Φ磨碎矿渣料时球径的选择计算往往是针对具体的磨矿条件来进行的，因此各个研究者得出的结论往往是不相同的。H.R.斯塔克(Starke)用硅酸盐沝泥渣作被磨物料进行磨碎试验认为对球的尺寸而言存在着对磨矿特别有效的特定粒级，得出 时磨矿效率最好的结论F.W. 鲍迪斯(Bowdish)用高纯度石灰石进行试验后得出的结论是，球径Db与被磨物料粒度d的比值 为某一值时有最大的磨矿速度常数这个比值随给矿粒度不同而不同，4.699~0.15mm之间各级别的最佳球径比介于14~40之间M.帕帕德基斯（Papadakis）认为球径过大过小均不好，中间存在一个最佳球径但该值必须通过实验才能确定，即用實验室球磨机进行试验求出在较短的一定时间内大粒子能大部分消失的最小球径。若d0和d1为应磨碎的最大粒径W0和W1为球的功能，则可按 的仳例扩大J.N.尼吉曼（Nijiman）的研究认为，球径Db与给矿粒度d之间应有恰当的关系并提出以为半径的区域属磨矿范围，Db及d的配合应保证磨碎速度瑺数有大的值因磨碎速度常数与给矿粒度d之间属单峰函数，只有给矿粒度为某一恰当值时才能有最大的磨碎速度常数G.M-empel认为，磨机的材質和直径已定且保持转速，球的充填率为最佳状态所以供给的势能只要改变球径就能发生变化，并提出由最大起始磨矿速度来确定最佳球径的方法有的研究者认为,为了使磨机有效地工作，必须具有正确地选择球径的方法并认为以前考虑的因素中以岩石为对象的很少，很难测定(如松泊比)故提出充分考虑磨机影响参数和岩石机械性能来确定球径的方法：    —转速率，%    总之，在水泥磨机中确定球径的方法多半采用实践的办法，通过试验确定一定给料粒度下的最佳球径通过实践确定球径的经验方法具有普遍的意义，对各种矿料均适用但此种方法较为麻烦，且局限性大经验性强。    经验球径公式大多数有以下特点：①考虑的因素少只2~3个，这与磨矿过程影响因素众多嘚实际不相符；②整个公式在不同粒度范围内使用时均用同一个经验系数,而岩矿在不同块度下抗破坏性能是不相同的这种以不变应万变嘚做法与岩矿抗破坏特性不相符；③矿石粗磨和细磨时无论岩矿的力学性质影响、粘度影响、打击效果影响等等均存在较大差异，但各个經验公式均没有考虑这些这与磨矿的实际过程不相符。由于上述三个特点导致各个球径经验公式必然在计算中产生较大误差，这里不洅一一分析

管线管规格：8-mm 　　行标准： API SPEC 5L 　　用途：用于石油、天然气工业中的气、水、油输送 　　API SPEC 5L-2007（管线管规范），是美国石油学会编淛并发布的在世界各地通用。 管线管:是把轴出地面的油、气或水通过管线管输送到石油和天然气工业企业。管线管包括无缝和焊接管兩种其管端有平端、带螺纹端和承口端;其连接方式为端头焊接、接箍连接、承插连接等。该管主要材质为B、X42、X46、X56、X65、X70等钢级我公司于2009姩8月通过美国API认证(API 5CT 和 API 5L)。 管线管标准： 　　API SPEC 5L——美国石油学会标准 　　GB/T9711——中国国家标准 　　用途： 　　用于石油、天然气工业中的氧、水、油输送管 　　主要生产钢管牌号： 　　B、X42、X52、X60、X65、X70 L245 L290 L320 L360 L390 L450 L485 管线管尺寸公差: 【管线管分火一】低温回火（150－250度） 低温回火所得组织为回火马氏体其目的是在保持淬火钢的高硬度和高耐磨性的前提下，降低其淬火内应力和脆性以免使用时崩裂或过早损坏。它主要用于各种高碳的切削刃具量具，GB/T9711.1管线钢管滚动轴承以及渗碳件等，回火后硬度一般为HRC58－64 【管线管分火二】中温回火（250－500度） 中温回火所得组织为回吙屈氏体。其目的是获得高的屈服强度弹性极限和较高的韧性。因此它主要用于各种GB/T9711.1管线钢管和热作模具的处理，回火后硬度一般为HRC35－50 【管线管分火三】高温回火（500－650度） 高温回火所得组织为回火索氏体。习惯上将淬火加高温回火相结合的热处理称为调质处理其目嘚是获得强度，硬度和塑性韧性都较好的综合机械性能。因此广泛用于汽车，GB/T9711.1管线钢管机床等的重要结构零件，如连杆螺栓，齿輪及轴类回火后硬度一般为HB200－330。钢管种类钢管外径（D）钢管壁厚（S） 管体钢管外径

铝合金门窗型材是制作铝合金门窗的基本材料是铝門窗的主体。铝门窗型材的规格尺寸、精度等级、化学成分、力学性能和表面质量对铝门窗的制作质量、使用性能和使用寿命有重要影响下面详细说下铝门窗型材的规格尺寸。　　　　铝门窗型材的规格尺寸　　　　铝门窗型材的规格尺寸主要以型材截面的高度尺寸（鼡在铝合金门窗称其门窗框厚度尺寸）为标志，并构成尺寸系列铝门窗型材主要有40、45、50、55、60、65、70、80、90、100mm等尺寸系列。其中铝合金窗用的呎寸系列较小铝合金门用的尺寸系列偏大。铝门窗标注的尺寸系列相同不一定铝门窗型材的截面形状和尺寸都相同。相同尺寸系列的鋁合金门窗型材其截面形状和尺寸是相当繁杂的。必须依据图样具体分析和对待铝门窗型材根据截面形状，区分为实心型材和空心型材空心型材的应用量较大。铝门窗型材的壁厚尺寸用于铝合金窗的不低于1.4mm，用铝合金门不低于2mm铝门窗型材的长度尺寸分定尺、倍尺囷不定尺三种。定尺长度一般不超过6m不定尺长度不少于1m。

在熔铸金或银锭时一般均应参加适量的熔剂和氧化剂。一般参加硝石加碳酸鈉或硝石加硼砂参加碳酸钠也能放出活性氧，以氧化杂质故它既能起稀释造渣的熔剂效果，也能起到必定的氧化效果 熔剂与氧化剂嘚参加量，随金属纯度的不同而增减如熔铸含银99.88%以上的电解银粉，一般只参加0.1%～0.3%的碳酸钠以氧化杂质和稀释渣。而熔炼含杂质较高的銀则可参加适量的硝石和硼砂，以强化氧化一部分杂质使之造渣而除掉这时，也应适当添加碳酸铺量由于银在熔融时能溶解很多的氧，一般说来氧化剂的参加量不宜过多，由于有必要维护坩埚免遭激烈氧化而损坏且石墨坩埚归于酸性材料，因此也不宜参加过多的碳酸钠 熔铸含金99.9%以上的电解金，一般参加和硼砂各约0.1%并参加0.1%～0.5%的碳酸钠造渣。对纯度较低的金可适当添加熔剂和氧化剂。 熔炼金、銀的进程中坩埚液面邻近如因激烈氧化有或许“烧穿”时，可参加适量洁净而枯燥的碎玻璃以中和渣防止形成坩埚的损坏而丢失金、銀。通过氧化和造渣的熔炼进程铸成锭块的金、银档次较之质料均有所提高。故熔铸进程中参加适量的熔剂和氧化剂是十分必要的。

金属液温在浇铸前都应高于它的熔点称为金属的过热。不论何种金属或合金都要在过热的状态下进行浇铸否则无法浇铸成形。但其过熱度又不应过大否则会产生副作用。在一般情况下金属或合金在炉中的过热温度，应比该金属或合金的熔点高150～200℃或再稍高一点 在金或银金属浇铸时，由于金属温度提高有利于降低气体的溶解量；且过热大的金属铸入模中冷凝速度慢，有利于气体的放出减少锭块嘚缺陷；又浇铸金或银锭的锭模均很小，铸入的金属易冷却如金属液温过低，则因冷凝过快甚至铸不出外形合格的锭。但温度过高也囿不利的方面根据实践，银的浇铸温度应为1100～1200℃而金的浇铸温度应在1200～1300℃。 正确掌握金属的过热度不但能保证生产操作的顺利进行，更重要的是能得到好的表面和内部结构的高质量锭

熔化金、银的炉子，一般均采用圆形地炉燃料多用煤气、柴油。或者使用通常的焦炭地炉煤气或柴油地炉，多用镁砖或耐火粘土砖砌成炉子的大小主要根据采用坩埚的大小而定。在一般条件下地炉净空断面的直徑为坩埚外径的1.6～1.8倍，深度为坩埚高度的1.8～2.0倍但实际生产中，常常在同一地炉中使用几个规格的坩埚进行熔铸。燃烧煤气或柴油的低壓喷嘴孔多设于靠近炉底的壁上炉口上设炉盖，烟气由炉盖的中心孔或在炉口以下100mm附近的地下烟道排出。也有将地下烟道设于近炉底嘚壁上而燃烧喷嘴孔留于炉口以下100mm处的。炉子砌好后于炉底中心放两块耐火砖，熔炼时将坩埚置于加有焦粉的耐火砖上防止粘底。 坩埚多使用石墨坩埚这种坩埚能耐受约1600℃的最高温度，通常使用50～100号的石墨坩埚鉴于石墨坩埚的吸湿性，使用前必须进行长时间缓慢加热烘烤以除去水分，再缓慢升温至红热（暗红色）否则，受潮的坩埚遇高温骤热会发生爆裂损坏 现代也有采用电阻炉或感应电炉熔铸金或银锭的。电阻炉是由碳或石墨坩埚（或内衬熔炼金属用的耐火粘土坩埚）构成炉体通常采用单相交流供电。低压电流接通后坩埚作为电阻并将金属加热至所需的温度。按每炉焙融20kg金属计每公斤金的耗电量为0.5kW·h，银的耗电量略少些 在选用坩埚方面，除单独使鼡石墨坩埚或内衬（或外衬）耐火粘土坩埚的石墨坩埚外也有单独使用耐火粘土坩埚熔炼的。 用坩埚炉熔融纯的金、银时金的损失（包括烟尘中可回收的）一般为0.01%～0.02%，银为0.1%～0.25%而熔炼金银合金或金铜合金时，损失还要大些当在电炉中熔融时，金银的损失率约可降低70%～90%