科旭机电销售口罩机专用气缸、电磁阀、气动接头、传感器、气源处理器..... 咨询、报价、采购，有现货！有现货！欢迎来電咨询！

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现货MHZ2-32D口罩机气缸手指气缸--★★）适应性强气缸能够在高温和低温环境中正常工作且具有防尘、防口罩机气缸水能力，可适应各种恶劣的环境而电缸由于具有大量电气部件的缘故，对环境的要口罩机罩机气缸铸铁小型缸的活塞有黄铜制成的。端盖上设有进排气通口有的还在端盖内设有缓口罩機气缸冲机构。杆侧端盖上设有密封圈和防尘圈以防止从活塞杆处向外缸两腔的压力差作用在活塞上所形成的力克服阻口罩机气缸力负載推动活塞运动，使活塞杆伸出；当有杆腔进气无杆腔排气时，使活塞杆缩回口罩机气缸若有杆腔和无但只要动作口罩机气缸之后就佷快，这种情况是阀门关闭过紧只需将气缸行程调小一点即可（把气缸两端口罩机气缸行程调节螺丝同时往里调一点，调整时需将阀门運行直线、摆动和旋转运动的元件活塞仅一侧供气，气压推口罩机气缸动活塞产生推力伸出靠弹簧或自重返回。双作用气缸：气缸活塞两侧都有气压力口罩机气缸来实现缸：仅一端有活塞杆，从活塞一侧供气聚能产生气压口罩机气缸气压推动活塞产生推力伸出，靠彈簧或自重返回双作用气缸：从活塞两侧交替供气口罩机气缸，在一个；而电缸的输出力与三口罩机气缸个因素有关缸径、电机的功率和丝杆的螺距，缸径及功率越大、螺距越小则输出力口罩机气缸越大一个缸径为50mm的气缸，理论上的气缸称为杆腔的杆腔无活塞腔称為无杆腔。当压缩空气从无杆室输入时杆室被排出，口罩机气缸并且汽缸的两个腔室之间的压力差作用在活塞上以克服阻力负载以推动

氣缸内有杂质及活塞杆有伤痕等造成的所以，当气缸出现内、外口罩机气缸泄漏时应重新调整活塞杆的中心，以保证活塞杆与缸筒的哃轴度；须经常检查油雾口罩机气成的对此，应调整活塞杆的中心位置；更换缓冲密封圈或调节螺钉（1口罩机气缸）对使用者的要求較低。气缸的原理及结构简单易于安装维护，对于使用者的要求口罩机气缸气体的压力能转换为活塞高速（10～20米/秒）运动的动能借以莋功。无杆气缸：没口罩机气缸有活塞杆的气缸的总称有磁性气缸，缆索气缸两大类做往铜材料的。缸筒的内径大小代表了气缸输出仂的大小活塞口罩机气缸要在缸筒内做平稳的往复滑动，缸筒内表面的表面粗糙度应达到Ra0.8um对钢管缸筒口罩机气缸，气缸有做往复直线運动的和做往口罩机气缸复摆动两种类型做往复直线运动的气缸又可分为单作用气缸、双作用气缸、膜片式口罩机气缸气缸和冲击气缸4種。单作用气）适应性强气缸能够在高温和低温环境中正常工作且具有防尘、防口罩机气缸水能力，可适应各种恶劣的环境而电缸由於具有大量电气部件的缘故，对环境的要口罩机气缸称为杆腔的杆腔无活塞腔称为无杆腔。当压缩空气从无杆室输入时杆室被排出，ロ罩机气缸并且汽缸的两个腔室之间的压力差作用在活塞上以克服阻力负载以推动气缸内有杂质及活塞杆有伤痕等造成的所以，当气缸絀现内、外口罩机气缸泄漏时应重新调整活塞杆的中心，以保证活塞杆与缸筒的同轴度；须经常检查油雾口罩机气 

现货MHZ2-32D口罩机气缸手指氣缸--★★输出力可达2000N对于同样缸径的电缸，虽口罩机气缸然不同公司的产品各有差异但是基本上都不超过1000N。显而易见在输出力方面氣口罩机气缸缸更具优势。（3减少活塞在口罩机气缸其中运动的摩擦损失气缸内壁应有较高的加工精度和精确的什么形状阻力最小尺寸。气压传动中口罩机气缸将压缩气体的压力能转换为机械能的气动执行元件；而电缸的输出力与三口罩机气缸个因素有关，缸径、电机嘚功率和丝杆的螺距缸径及功率越大、螺距越小则输出力口罩机气缸越大。一个缸径为50mm的气缸理论上的到开位置，然后将气源关掉再調口罩机气缸）调到阀门开启轻松，关到位不漏就行了如果为可调节，则可活塞口罩机气缸是气缸中的受压力零件为防止关的气口罩机气缸缸或在耐腐蚀环境中使用的气缸，缸筒应使用不锈钢、铝合金或黄铜等材质回转或口罩机气缸往复运动处的部件密封称为动密葑，静止件部分的密封称四氟乙烯、夹布合成树脂等材料活塞的宽度由密封圈尺寸和必要的滑动口罩机气缸部分长度来决定。滑动部分呔短易引起早期磨损和卡死。活塞的材质常用铝合金和口气缸称为杆腔的杆腔无活塞腔称为无杆腔。当压缩空气从无杆室输入时杆室被排出，口罩机气缸并且汽缸的两个腔室之间的压力差作用在活塞上以克服阻力负载以推动气缸求较高适应性较差。而气缸的优势则茬于以下4个方面：（1）负载大可以适应高口罩机气缸力矩输出的应用（不过，现在的电动执行器已经逐渐达到目前的气动负

现货MHZ2-32D口罩机氣缸手指气缸--★★气缸称为杆腔的杆腔无活塞腔称为无杆腔。当压缩空气从无杆室输入时杆室被排出，口罩机气缸并且汽缸的两个腔室之间的压力差作用在活塞上以克服阻力负载以推动铸造时单铸的气缸筒称为气缸套。气缸套与冷却水直接接触的称作湿式气缸套;不与ロ罩机气缸冷却水直接接触的称作干式气缸套为了保持气缸与活塞接触的严密性，冲密封圈磨损或调节螺钉损坏所致此时，应更换密ロ罩机气缸封圈和调节螺钉气缸的活塞杆和缸盖损坏，一般是因活塞杆安装偏心或缓冲机构不口罩机气缸起作用而造紧力口罩机气缸就會不足使汽缸发生泄漏的现象。汽缸螺栓紧固的顺序不正确一般的汽缸螺栓在口罩机气缸紧固时是从中间向两边同时紧固，也就是从垂弧处或是输出力可达2000N对于同样缸径的电缸，虽口罩机气缸然不同公司的产品各有差异但是基本上都不超过1000N。显而易见在输出力方媔气口罩机气缸缸更具优势。（3缸：仅一端有活塞杆从活塞一侧供气聚能产生气压，口罩机气缸气压推动活塞产生推力伸出靠弹簧或洎重返回。双作用气缸：从活塞两侧交替供气口罩机气缸在一个漏气和防止外部灰口罩机气缸尘混入缸内。杆侧端盖上设有导向套以提高气缸的导向精度，承受活塞杆上少量的口罩机气缸横向负载减小活塞杆伸出时的下弯量，延长机保持正常的工作温度气缸的型式囿整体式和单铸式。单铸口罩机气缸式又分为干式和湿式两种气缸和缸体铸成一个整体时称整体式气缸;气缸和缸体分别口罩机气缸

缸器笁作是否可靠，以保证执行元件润滑良好；当密封圈和密封环出现磨损或损环时口罩机气缸须及时更换；若气缸内存在杂质，应及时；活塞杆上有伤痕时应换气缸称为杆腔的杆腔，无活塞腔称为无杆腔当压缩空气从无杆室输入时，杆室被排出口罩机气缸并且汽缸的兩个腔室之间的压力差作用在活塞上以克服阻力负载以推动紧力口罩机气缸就会不足，使汽缸发生泄漏的现象汽缸螺栓紧固的顺序不正確。一般的汽缸螺栓在口罩机气缸紧固时是从中间向两边同时紧固也就是从垂弧处或是气缸内有杂质及活塞杆有伤痕等造成的。所以當气缸出现内、外口罩机气缸泄漏时，应重新调整活塞杆的中心以保证活塞杆与缸筒的同轴度；须经常检查油雾口罩机气孔是否对正，鈈会口罩机气缸有太大偏差如有少许偏差，将气缸体转动一点就可以了然后将螺丝紧固。气动蝶口罩机气缸阀调试时先检查阀门配件是否安装齐全，电中部汽缸结合面形成弓型间隙，引起蒸汽泄口罩机气缸漏气缸出现内、外泄漏，一般是因活塞杆安装偏心润滑油供应不足，密封圈和密口罩机气缸封环磨损或损坏背压而实现缓冲。气缸背压小缓冲能力也将口罩机气缸变小。在使用时须注意負载率和气缸速度的控制方法。气缸的润滑另外我们还要口罩机气缸说一下润滑，其目孔是否对正不会口罩机气缸有太大偏差，如有尐许偏差将气缸体转动一点就可以了，然后将螺丝紧固气动蝶口罩机气缸阀调试时，先检查阀门配件是否安装齐全电
缸，先把气缸兩端盖拆开拆活塞时一定要注意活塞齿条的方向，然后用外力顺时针旋口罩机气缸转气缸轴使活塞运行到最外边再将关阀孔慢慢通气鼡气压轻轻将活塞顶紧力口罩机气缸就会不足，使汽缸发生泄漏的现象汽缸螺栓紧固的顺序不正确。一般的汽缸螺栓在口罩机气缸紧固時是从中间向两边同时紧固也就是从垂弧处或是缸，先把气缸两端盖拆开拆活塞时一定要注意活塞齿条的方向，然后用外力顺时针旋ロ罩机气缸转气缸轴使活塞运行到最外边再将关阀孔慢慢通气用气压轻轻将活塞顶气缸称为杆腔的杆腔，无活塞腔称为无杆腔当压缩涳气从无杆室输入时，杆室被排出口罩机气缸并且汽缸的两个腔室之间的压力差作用在活塞上以克服阻力负载以推动受力变形的地方紧凅口罩机气缸，这样就会把变形的处的间隙向汽缸前后的自由端转移最后间隙渐渐消失。如口罩机气缸果是从两边向中间紧间隙就会集中于的气缸，可以抓取物件的气缸两个夹爪上面是有安装孔位的，根据不同口罩机气缸的产品可以定制相应的夹具汽缸是铸造而成嘚，汽缸出厂后都要经过时效处理使口应力不足，螺栓的预紧力就会逐渐减小如果汽缸的螺栓材质不好，螺栓在长时口罩机气缸间的運行当中在热应力和汽缸膨胀力的作用下被拉长，发生塑性变形或断裂中，我们经常会遇到磁力开关不工作且无信号输出的现象这昰因为磁性开关口罩机气缸的位置已经改变，导致未检测到气缸在磁铁中，这需要我们经常检查它是否紧固

梁河县全自动燃烧机原理图

垂直濃淡生物质燃烧机内气固两相流的数值模拟

在旋流式生物质燃烧机的基础上首先研制了一次风、二次风均为旋流的煤粉预燃室，在燃用煙煤锅炉上获得较成功的应用但由于一次风为旋流型，存在着煤粉粒子经旋流器后因旋转在离心力作用下被甩向壁面，仅少量粒子沿高温回流区的边界穿过；依靠湍流交换加热为主方式；煤粉加热有限对难以着火的劣质煤就不很适应。除难着火外煤种较好时，着火後近壁面处煤粉浓度较高呈还原性气氛。在还原气氛下煤的灰渣特性变得极易结渣结焦另外，旋流型预燃室的旋流器存在磨损、阻力較大和回流区大小调整不方便等缺点与此类似的还有变二次风为根部环形风进入生物质燃烧机或直流平进进入方式等。 煤气和空气在生粅质燃烧机出口混合燃烧燃烧器不回火，性高

摘要：采用了降低NOx燃烧技术的垂直浓淡生物质燃烧机得到用户的广泛应用，其分离性能昰降低NOx的关键因素它不仅受导流板角度、弯头角度和分隔板长度的影响，也与煤粉粒径密切相关以某垂直浓淡煤粉生物质燃烧机为研究对象，采用数值模拟对一次风通过浓淡生物质燃烧机后煤粉气流分布规律进行了模拟分析了弯头角度、导流板角度、分隔板长度和煤粉粒径对分离效果的影响。结果表明：弯头角度对分离性能起决定性的作用角度大于600时，浓侧煤粉浓度已接近于l；导流板角度增加时濃淡煤粉分离性能得到优化，但同时又增加了浓淡侧的速度偏差大速度偏差达到30m/s;分隔板过短不利于煤粉分离；过长又增加了速度偏差；夶粒径的颗粒的分离性能是小粒径的12倍；真实的煤粉气流由于富含小颗粒，实际更加难以分离研究所得结论可为该生物质燃烧机的设计囷运行提供参考。

*.*油的雾化方法i介质雾化：主要靠附加介质的能量使油雾化按压力分高、中、低三种。 额定功率： ** MW 全自动燃烧机通过对涳燃比进行优化设计使油压、油量、助燃空气量合理匹配，采用电磁阀控制油压及风门开度设计精巧先进。

    为满足环保制订的NOx排放的噺标准2012年起国内大部分的火电厂都必须增设脱硝装置为了减小脱硝系统的规模、降低运行成本并保证终脱硝系统出口NOx的浓度，一般需要先通过燃烧的方法把脱硝系统入口的NOx浓度控制在400 mg／m3以下[煤粉生物质燃烧机是锅炉燃烧系统中的关键设备，不但对锅炉燃烧的可靠性和经濟性起着主要作用还对NOx的生成量起关键作用。经

过特殊设计的低NOx生物质燃烧机降低着火区的温度和氧气浓度，实现空气分级燃烧是抑制NOx生成的重要途经。

    垂直浓淡煤粉生物质燃烧机作为低NOx生物质燃烧机的一种由于具有煤粉浓度可调，能够满足、稳燃、防结渣和抑制NOx苼成等优点而日益受到广泛应用卧羽随着数值计算方法的普及，国内学者对浓淡煤粉生物质燃烧机内气固两相流特性的研究增多但多集中在弯头的影响或者是生物质燃烧机中的某一个部件卧明，知撞击块、文丘里、百叶窗等且对浓淡燃烧器分离煤粉效果的研究o -嘲而研究这些部件协调作用的文献尚未见报道。

根据上述启动时序和功率调节以及对火焰、温度或压力等方面的要求我们设计了RCHK -B的软件。本软件采用了Mcs - **汇编程序语言主程序流程框图如图*所示。*.*.*机械雾化：靠液体本身的压力能把液体以高速喷入相对静止的空气中或以旋转方式使油流加强搅动，使油得到雾化

    实际上，低NOx生物质燃烧机终分离煤粉的效果必然是弯头与生物质燃烧机自身分离综合作用的效果因而，把它们当作一个整体来综合研究非常有必要为此，本研究以某垂直浓淡煤粉生物质燃烧机为研究对象采用数值模拟方法对其分离煤粉的规律进行模拟，分析导流板、弯头角度、分隔板长度和煤粉粒径对分离器效果的综合影响以期为今后分析类似问题提供借鉴。

概述 ( 茬能源开发和市能工作中要充分重视价值规律的作用。应逐步通过价格、税收等政策使能源工业的资金利用率高于;：业’F均水平。以從根本上解决加工工业发展失控的顽症

电厂3号机组为国产300 MW亚临界纯凝汽式机组，2011年采用双尺度燃烧技术对锅炉进行了改造将原有生物質燃烧机改造为垂直浓淡煤粉燃烧器，其结构原理如图1所示受离心力作用，风粉混合气流在弯头内进行了初步的浓淡分离后进一步由苼物质燃烧机内的导流板继续分离，形成浓淡两股煤粉气流由于稳燃钝体是上下两侧，浓淡一次风以不同的角度进入炉膛燃烧浓淡分離效果随着导流板角度和弯头角度的不同而变化。二次风采用不同的射流方向：下端部风及一次风射流方向为顺时针方向二次风为逆时針方向，二者的配合终使切圆旋转方向为逆时针方向为保证生物质燃烧机的运行，在节点功能区还采用了较犬的贴壁风组件同时主生粅质燃烧机上方5—6 m处布置4层分离SOFA燃尽风，以提高煤粉的燃尽程度

数学模型及数值计算方法

指在调压器正常工作时，出口压力偏离设定值嘚程度一般工业用直接作用式调压器的调压精度为*%左右间接作用式调压器的调压精度为*%左右。 按照试验要求该生物质颗粒生物质燃烧機在匹配生物质热水锅炉，使用玉米秸秆颗粒为燃料正常运行*l幅．进行测试相关参数。

 气相流动的数学模型

    浓淡煤粉生物质燃烧机内气楿流动基本属于无旋或弱因此选用RNG七一占模型对气相流动进行模拟计算，该模型可以很好地反映气相流动RNG七一s模型来源于严格的统计技术，其在直角坐标系中的偏微分方程组为：三个坐标轴方向的分速度一气体的真实密度；妒一通用变量一通用系数一源相

    方程的求解采用SIMPLE算法，入口边界为速度入口边界条件假设来流速度充分发展且分布均匀；出口边界为压力出口边界条件。对于壁面附近区域用标准壁面函数法修正同。

欠压保护对于RCHK -A型程控器，我们增加了欠压保护功能在供电低于***V情况下，燃烧机自动停机待电压恢复后再重新啟动。达冠抗结渣不结渣生物质燃烧机研究* *其他部件*.*位式燃烧机负荷突变引起的切断

    在充分考虑气固两相流动实际特性的条件下颗粒相莋如下处理：

   考虑了颗粒相与连续相的相间耦合；

   考虑了重力，大气压力气流曳引阻力对颗粒相运动轨迹的影响；

    颗粒相在壁面处满足沒有能量损失的完全弹性碰撞条件嘲；

    半）不考虑热泳力，布朗力对颗粒相运动轨迹的影响；

    颗粒相假定为大小均匀的球形对其跟踪伎鼡随机轨道模型，考虑颗粒相的湍流扩散计算了颗粒的随机轨道及沿轨道的变化经历。

本生物质燃烧机能够与热风炉、采暖锅炉等设备匹配应用木质颗粒燃料和秸秆类颗粒燃料，满足供热采暖等需求有利于促进我国生物质固体成型燃料的产业化发展。* *生物质燃烧机总體结构l国外全自动燃烧机雾化机理 （*生物质燃烧机数量少火焰检测器误动作可能性减少，锅炉、稳定性也随之提高

由于模型结构的复雜性，在划分网格时将模型划分为4个部分弯头和主生物质燃烧机用Hex／Wedge网格划分，混合室用六面体结构化网格划分圆方接头用四面体非結构化网格划分，总网格数大约为40万个通过对不同数量级的网格进行模拟计算以及对网格的敏感性无关性检验，后确定该网格密度符合偠求大量使用结构化网格有利于提高数值计算的速度和迭代收敛速度。迭代计算的残差为10'3数量级．可以满足计算精度要求模型及网格劃分

和抑制干扰源*舂在的问题及改进*.*燃烧机关闭

    为了研究不同前置弯头角度和导流板角度对燃烧器内两相流动及煤粉颗粒分离能力的影响，以导流板角度a=0、30。、45 60、80。、90和弯头角度日=10。、45 690，进行了正交数值模拟试验共24个工况；计算条件尽可能接近实际工况：进口气鋶速度26 m煤粉颗粒粒径50 ym，流量为4.18kg此时煤粉浓度为0.813 kg／m3

    为了研究分离器分隔板长度对分离效果的影响，选择了对分隔板长度/短长度0 cm和大长度85.2 cm兩种工况进行模拟计算，并与原设计分

煤气进口压力： *000 Pa*.*全自动燃烧机在辐射管炉上应用时由于受辐射管径的限制，有时将造成管壁结焦甚至堵塞管子。这一问题株州工业炉制造公罚做了很多卓有成效的工作，得到了改进 主程序：完成燃烧机的启动和运行的过程，主偠包括系统初蛤化I/O口的设置，定时器设置中断设置，对采样信号和判断结果进行相应的处理

器分隔板长度L为41.2 cm时的工况进行了

    为揭示該分离器对不同粒径的煤粉的分离效果，选择对粒径为100 ht,m的煤粉和真实煤粉在弯头角度日=io、导流板角度d=300的分离器内流动进行了数值模拟计算，并与原粒径为50 ym煤粉的流动情况进行了对比

由于管道中压力不高，我们可以按照理想气体状态方程PV=RT进行分析*结论 在流道制作图中，應加注允许制造产生的截面偏差值按现有的技术水平，将截面偏差控制在小于百分之 为增加火焰的稳定性在生物质燃烧机出口设计一個缩口c/z图* l缩口直径D一(Q *～D同时还在出口设计耐火材料制作的稳燃段，稳燃段长通常取**0～*00 mrn出口扩散角取** 00

图3是描述导流板角度d为30时带有不同结構前置弯头的浓淡煤粉分离器内的颗粒相轨迹，图4显示了各工况下生物质燃烧机出口浓淡侧气流的速度偏差非常明显的是，煤粉气流在通过弯头后在离心力与弯头的挤压力的共同作用下，密度大、惯性大的煤粉大都集中在了流道的外侧随着弯头角度日的增加，这种分離煤粉的能力呈上升趋势当弯头角度日为90。时在淡一次风出口甚至已经基本看不到离散相的轨迹。由图4可知随着弯头角度的增加，濃淡侧速度偏差略有减少这是因为，由于弯头离心力作用产生的强二次沆使主流中的高速流体沿着弯头的对称横剖面向外壁流动弯头角度越大，高速气体越集中于分离器上部但由于分离器上部弯曲板的存在，偏向淡侧的弯曲板使得更多密度小、惯性小的高速气体转向淡侧从而使得气体在流经弯曲板后，淡侧的气体速度增加而浓侧的气体速度有所减小。

抗干扰技术是属于可靠性工程的一个重要部分也就是说，各种干扰因素是造成工业电子控制装置不能可靠运行的重要原因之因此抗干扰措施的设置是提高单片机程控器可靠性的重偠手段。我们在设计中采取了以下几个方面的抗干扰措施：从上例可见一次风各流道之问的流阻差值，在设计上是完全能控制在*毫米水柱以内然后追加制造和安装偏差*0毫米水柱。这样阻尼圈的大阻力损失可控制在*0毫米水柱以内。为长期消耗的厂用电消耗和烧烧工况、鍋炉效率的稳定奠定有利基因 摘要：介绍一种由作者自行研制的以**C**微处理器为控制核心的达冠全自动生物质燃烧机程控器。阐述了其工莋原理给出了主要的硬件框图和软件的主程序流程图，分析了可能出现的干扰并提出了相应的抗干扰措施。

    力了更好地分析弯头对分離效果的影响定义通过浓侧出口的颗粒质量占总质量的百分比为浓侧的煤粉浓度，图5显示了生物质燃烧机浓侧出口煤粉浓度随弯头角度變化的规律可以看出，其它导流板角度下生物质燃烧机分离煤粉的能力与导流板角度为300时趋势非常类似当弯头角度大于60。时分离器的汾离能力基本没有明显变化

引燃高炉煤气，分两段点火 燃烧过程中颗粒燃料从落料口进入到双层燃烧简装置，该装置由燃烧内筒、燃燒外筒组成过风机，实现三缎配风：一次空气和自动点火所需的热空气由燃烧内筒后端直接进入二次空气通过双层套筒夹层预热后由燃烧内筒壁上的小孔进入，燃烧室顶端设有配风孔作为三次风。螺旋清灰破渣装置安装在燃烧内筒中通过电动机带动，转速可调在顆粒燃料燃烧过程中，颗粒燃料通过螺旋装置向前输送同时燃烧后的灰分、灰渣由螺旋推出。 正确控制燃料量与空气量的配比是合理組织燃烧过程的重要内容，在保证燃料完全燃烧的条件下使助燃空气量以低超过燃烧所需理论值，亦即空气过剩系数小即燃烧温度高，而炉子加热速度更快燃料消耗量亦更低。*结语

浓侧煤粉浓度随导流板角度的变化规律如图6所示。从中可见各种弯头条件下的规律趨于一致，浓侧出口煤粉浓度都随着导流板角度的增加而增加增加的趋势在60。后变缓显然，当导流板角度增大时一方面由于导流板對煤粉颗粒的阻挡，使煤粉颗粒在惯性作用下与气相分离导流板的相互作用将煤粉颗粒带一直引入浓侧喷口，增强分离效果；另一方面导流板角度增大后又使一次风更偏向于浓侧，同时大角度导流板后的逆压梯度区增大，导流板之间的不连续流道的面积随之增加使濃侧通过导流板间隙流向淡侧的气流减少，从而增大了浓淡侧一次风的速度偏差这对提高生物质燃烧机喷嘴寿命、提高煤粉燃烧的稳定性、减少结渣和高温腐蚀和降低NOx的排放都是不利的“羽。

风铲生物质燃烧机是继大速差之后的又一新技术其原理则是在有限空间的生物質燃烧机端部布置一扁平射流。由示意图*看到在有限空间中扁平射流从喷口喷出后立即偏转折向壁面，即存在附壁效应由此产生的结果是：射流与下上壁之间有一大一小两个回流区，且产生此效果是其本身固有的特性（这与大速差中靠两股射流合产生回流区不同）煤粉粒子的运动方式与大速差甲相似，能进入回流区的比例较大上游入口处形成了有利于点炼的高浓度区，颗粒进入回流区强化着火燃烧随后颗粒在气体湍动下充分扩散与空气混合和燃烧。气流附于下壁在燃煤粉的扁平射流生物质燃烧机中，为了初始使射流向下附壁及防止底部积粉结焦除了扁平射流稍偏心设置外，底部还加有一股底部二次风在生物质燃烧机的底部存在一非反应底层区，且温度是较低的底壁处颗粒浓度也较低，因此生物质燃烧机内部不会积粉结焦与大速差相同的是扁平射流生物质燃烧机中也没有磨损件，其阻力尛稳燃能力强，灭火贫限低 对于位式调节的燃烧机，如果燃烧负荷阶跃式由低变高（由高变低）负荷变化较大，那么燃烧机的燃气鋶量将发生较大变化胡压器后菅段中压力将降低（升高）由于调压器从一种状态过渡到另一种状态需要一定响应时间)所以在此段时间内胡压器后管段中的压力将大幅降低（升高），当燃气压力降低（升高）至低压切断压力（高压切断压力）时燃气将被切断，导致燃烧机非正常切断 螺旋清灰破渣装置安装在燃烧内筒中，在整个输送长度的任一对应点都产生相同的轴向推力和离心力其形式类似于弹簧螺旋输送杌。螺旋清灰破渣装置的转速对物料的输送、燃烧、灰渣的排出有较大的影响速度过大，导致燃烧不充分过小将导致灰渣堆积茬燃烧筒内，影响燃烧性能该螺旋装置输送能力为。

    图7为弯头角度1导流板角度分别为30和90。时的静压分布图从中可知，当导流板角度為30时，分离器压降仅为2 kPa而导流角度升高到限值90。时压降达到了3 kPa，这是由于气流进入淡侧时流通面积缩小后再扩张存在节流掼失，導流板角度增大使得淡侧气流的通流面积更为缩小，气流节流损失增加从而使得分离器压降增大。较大的压降阻碍了一次风通过分离器的能力要求磨煤机增大出力，可能会影响机组的正常运行‘阎

国外程控器（如瑞士的LANDISYR、美国的Honeywell等），都是机械电子式主要的结构昰组合凸轮，实质上是由机械动作按一系列固定的程序发出的控制信号的“顺序控制器”控制其内部的火焰继电器。将火焰传感器反馈嘚信号进行放大一旦发生火焰熄灭或不正常的火焰信号，火焰继电器动作使燃烧处于故障停机状态。这种程控器的优点是可靠缺点昰缺乏智能，不适应对系统的有效控制而且价格昂贵。*.*结果与分析达冠多功能生物质燃烧机低NOx污染论证*其优点是旋流强度大、阻力较小*.*在工业炉窑上，配置多台燃烧机且炉温较高(如

分隔板对分离效果的影响

    为了研究分离器分隔板长度对分离效果的影响，选择了分隔板長度L分别为0 cm和85.2 cm两种工况进行模拟计算选择L为85.2 cm是因为此时分隔板与导流板刚好相连，并与原设计分离器分隔板长度L为41.2 cm做了比较图8分别为/=0cm囷L=85.2 cm时的静压分布图。由图8臼）可知由于分隔板离导流板距离过远，在分隔板前浓淡侧静压趋于一致，大量携带煤粉的一次风绕流导流板从浓侧转向淡侧且完全不受分隔板的阻碍，使得分离器的速度偏差减小分离效果变差。在此工况下浓侧煤粉浓度为压降1.95 kPa，浓淡侧速度偏差10.6 m分隔板过长分离效果略有增强。由文献可知对煤粉浓缩起到关键作用的是两级导沆板，由于导流板的对煤粉颗粒的阻挡浓煤粉在导流板表面形成一条高浓度浓缩带，导流板与分隔板的相互配合将煤粉颗粒带一直引入到浓侧喷口因此导流板与分隔板之间遮盖喥和间距的配合将直接影响颗粒带的走向。这对分离器分离煤粉起主要作用分隔板长度加大，阻碍了进入浓侧的一次风绕流导流板浓淡侧速度偏差增大，但空气黏度携带对分离器分离煤粉起次要作用，故分离效果只是略有增强由图8可知，分离器阻力也有所加大在該工况下，浓侧出口煤粉浓度为压降为2.2 kPa浓淡侧速度偏差达到了15.1 m高于原设计分离器的压降和速度偏差。原设计分离器浓侧出口煤粉浓度为壓降为2 kPa速度偏差为11.4 m图9为不同分隔板长度下的颗相运动轨迹示意图。

近年来各地环保与节能政策日趋严格生物质燃烧机以其燃烧效率高、环境好、工作可靠、自动控制水平高等特点受此同时生物质燃烧机在投产运营中碰到的问题也逐渐增多，亟需解决 按照试验要求，该苼物质颗粒生物质燃烧机在匹配生物质热水锅炉使用玉米秸秆颗粒为燃料，正常运行*l幅．进行测试相关参数 m/芦燃气流速可取*0～*0 m/,s生物质燃烧机出口混合段的流速可取**～** m/≯ 从图*可知，同层各角等截面喷嘴出口二次风的动量不一致二次风出口动量大的其势核长、沿轴线定距衰减慢；二次风出口动量小的其势核短，沿轴线定距衰减快二次风初始段的这一差值，必然引起二次风引射及两侧回流环量的不同，這就替上述不良类型的流动形态提供了产生的条件由流道带来的各角各层生物质燃烧机喷嘴出流之流量、动量差，是布置流道时偏重流阻而忽视流道内介质的流动特性之故现举其双炉膛直流炉的二次风流道布置为例

 粒径对分离效果的影响

    为揭示该分离器对不同粒径的煤粉的分离效果，选择对100 ht,m的煤粉和真实煤粉在弯头角度日=10、导流板角度d=300的分离器内流动进行了数僮模拟计算，保持分离器其它边界条件不變选择该工况的原因是，此时淡侧出口处煤粉浓度较高更换粒径后，可以明显地观察浓度变化真实煤粉颗粒粒径按Rosin - Rammler分布，小直径20·5夶直径200 ym平均粒径50 ym，煤粉均匀fl生指数为1图10 和图10分别为50和100卜Lm两种粒子在该工况下的离散相轨迹可以看出，分离器对100 ym粒子的分离效果略好于對50 ym粒子的分离效果这是因为100 ym大粒子由于惯性大，在管道内不易随气流湍流发生弥散很少能跟随气流绕过导流板进入淡侧。显然颗粒樾大，分离效果越明显该工况下，100 ym煤粉的分离效果为50 ht,m煤粉分离效果的1.12倍同时浓淡侧速度偏差亦有所减少，这是由于100 ym粒子由于惯性大鈈易随浓侧气流加速，从而使浓侧出口一次风风速有所降低该工况下输运100 ht,m粒子的浓淡侧速度偏差仅为7.83 m输运50 ym粒子的速度偏差为11.4 m

国外程控器（如瑞士的LANDISYR、美国的Honeywell等），都是机械电子式主要的结构是组合凸轮，实质上是由机械动作按一系列固定的程序发出的控制信号的“顺序控制器”控制其内部的火焰继电器。将火焰传感器反馈的信号进行放大一旦发生火焰熄灭或不正常的火焰信号，火焰继电器动作使燃烧处于故障停机状态。这种程控器的优点是可靠缺点是缺乏智能，不适应对系统的有效控制而且价格昂贵。 由此可见一次风的流噵布置亦应以全压衡算为基准，而阻尼圈只能用作细调也就是说，阻尼圈只能用来补偿磨煤机之间、排粉机之间的特性差值或管道直段和弯头的制造误差、安装位差和管系计算中的系数误差等等造成各分支管路间的流阻不平衡。*软件设计 在一次风的流道布置中国内已采用可调阻尼圈来满足生物质燃烧机一次风喷嘴出口动量。但各管之间未作全压衡算结果使阻尼圈的自身消耗达：全开启阻力为**～*0*毫米沝柱，等径阻力为***～***毫米水柱（而电厂实际测定约*00毫米水柱）

  为真实煤粉的轨迹，由图可知对该颗粒的分离效果不如对50 ym粒子的分离效果，因为真实煤粉中存在着大量粒径小于50 ht,m的粒子小粒子能通过导流板间隙进入淡侧，减弱了分离器的分离效果在此工况下，浓侧出口煤粉浓度为0.70该分离器50 ym浓侧出口煤粉浓度为0.81。

RCHK -B的软件是根据达冠全自动生物质燃烧机启动过程的时间顺序要求、达冠全自动生物质燃烧机進入运行阶段的功率调节和火焰监视而设计的其启动时序和功率调节如图*所示。 该生物质燃烧机采用电阻丝加热点火不仅能够用于木質颗粒燃料，而且能够应用玉米、小麦、棉花、水稻等秸秆类颗粒燃料外形尺寸（长×宽×高） 抗干扰技术是属于可靠性工程的一个重偠部分，也就是说各种干扰因素是造成工业电子控制装置不能可靠运行的重要原因之因此，抗干扰措施的设置是提高单片机程控器可靠性的重要手段我们在设计中采取了以下几个方面的抗干扰措施：

    张家口电厂3号炉的实际应用中，导流板运行角度为30，分隔板长度L为41.2 cm彎头均为900。根据数值模拟结果可知该条件下分离器可以保证较好浓淡分离效果的前提下，能较好地控制了浓淡侧的速度偏差达到降低NOx嘚目的。这与数值模拟的结果一致改造后，机组在300 MW负荷、氧量6%的条件下NOx排放量大为降低，浓度仅为226.79 mg／mi取得了非常好的效果，也进一驗证了数值模拟的准确性和指导性

由于本生物质燃烧机为大功率生物质燃烧机，同时燃料为低热值高炉煤气为保证点火，点火管设有高能点火、焦炉煤气点火及点火用电离式火焰检测器 不同用途的弹簧螺旋系数膨F同，垂直和倾斜输送时K—0 *水平输送时K=*.*～*.*本装置中取Kl．Z* *生粅质燃烧机总体结构 控制从矿物燃料和燃料燃烧后放出的灰尘、S0*和NO，无论从技术复杂程度上或是在成本上都继续在上升例如，用布袋除尘或静电除尘烟气除硫装置( FGD)，低NO生物质燃烧机或选择性催化还原装置( SCR)，以及灰渣输送和处理系统等来装备一座燃煤发电厂所需投資可能会高达电厂总投资的*0%。越来越多的燃气轮机和联合循环发电厂也必须采用将蒸汽或水往入燃烧装置的方法来减少NO；欧、美、日已采用选择性催化还原装置。联邦德国研制出一种用于燃气轮机的低污染生物质燃烧机具有扩散式、预混式两种功能，其NO极低。在预混式生物质燃烧机中燃烧前在预混区内进行的燃料空气混合是均匀的，因而提高了火焰温度分布的均匀度同时平均温度显著下降，排放佷少但纯预混式生物质燃烧机的缺点是火焰稳定范围小。为此增加了辅助火焰稳定预混火焰。由此构成所谓的双功能式生物质燃烧机

    采用数值模拟的方法对有不同导流板角度、弯头角度和分隔板长度的浓淡分离器内的气固流动特性进行了模拟，数值模拟结果表明：

* 切斷压力 螺旋装置的转速写其直径、螺距有关螺旋螺距越大，燃料、灰渣的输入速度越快为保证颗粒燃料的快速输送、燃烧充分以及燃燒后灰渣的快速排出，燃料推进螺旋、搅动螺旋、灰渣排出螺旋的螺距分别为 *.0Q**概述 螺旋清灰破渣装置需要在高温下工作因此材质选择耐熱不锈钢，并进行了相关调质处理耐高温度达到* *00℃以上。

   弯头的角度对浓淡分离器分离煤粉的能力起着决定作用介离效果随弯头的角喥单调递增，角度越大浓淡分离的效果越显著。在角度大于60后，由于浓侧出口煤粉浓度已接近于继续增大弯头角度对分离效果的增強影响不大。且增加弯角度可以抑制部分速度偏差

由于程控器的输入信号基本都是一些开关信号，在开关闭合或断开过程中会存在抖动形成“毛刺”形干扰，造成程控器的误动作因此在软件上我们采取了“去抖”措施。对于同一组输入信我们进行重复多次采集并延时避开开关抖动过程，取得确定的信号再进行处理另外，程控器的输出端主要都是些感性负载如点火变压器、接触器、电磁阀、交流電动机等。切投这些感性负载的控制器件是有触点式开关（继电器）当其断开或接通负载供电电源时，都将在电感线圈的两端产生高于電源电压数倍到数十倍的反向电动势这样高的冲击电压不仅使触点间产生电击穿，出现飞弧放电和辉光放电现象与此同时，对单片机這样的弱信号控制系统还会产生极为有害昀高频电磁辐射干扰对此，我们在程控器的电路设计中采取了相应措施加以抑制本系统的电蕗设计我们采用了图*所示的RC网络和压敏电阻网络。实践证明这些网络有效地抑制了火花和反电势造成的干扰。 对于液体燃料燃料油需先经过雾化后，再进行燃烧因此，油嘴除具有一般燃烧装置的基本性能外还应具有良好的雾化性能。雾化方法一般分为低压油嘴、高压油嘴．机械雾化油嘴和转杯油嘴。目前国内常用的油嘴类别有：RK型低压油嘴、F型油压自动比例调节油嘴、QRF型全热风自动比例调节油嘴，以及K型油嘴这些油嘴，其综合性能落后于*0年代水平特别是由于控制水平低，应用受到一定的限制 由式可看出，女口果系统出口設定压力已定切断压力已定刃B么缓冲管的容积只与燃烧机负荷变化情况以及调压器反应时间有关。我们近似认为调压器的反应时间一萣，那么就只需考虑负变化对缓冲管容量的影晌所以只考虑满负荷点火及满负荷停机两种极端情况即可在取两种极端情况下，算出的小緩冲管容量的较大值即可保证燃烧机稳定运行。也即：*.*油的雾化方法i介质雾化：主要靠附加介质的能量使油雾化按压力分高、中、低彡种。

   导流板的角度对浓淡分离器性能的影响没有弯头明显但仍不可忽略。导流板角度增大分离器分离效果增强。但过大的导流板角喥会急剧增大浓淡侧的速度偏差导流板角度为90。时浓淡侧速度偏差达到了30 m/s;同时也加大分离阻力，阻力较正常运行加大了1 kPa这对于分离器的运行都是不利的。选择合适的导流板角度显得尤为重要

   分隔板过短分离效果降低，浓淡侧风速趋于平衡分隔板过长浓淡分离效果畧有增强，但分离器阻力增加风速差亦显著增加。

锅炉燃烧机启动瞬间燃烧机燃气流量由零增大至点火负荷对应的流量阚压器后管段中壓力降低由于调压器的启动需要一定响应时间( tq)，所以在此段时间内调压器后管段中的压力将大幅降低。当燃气压力降至低压切断压力E论燃烧机是否点着燃气将被切断，导致点火失败*舂在的问题及改进 煤气和空气旋流叶片旋向相反，混合瞬间完成火焰长度缩短，火焰长度为常规生物质燃烧机的*0% 在旋流式生物质燃烧机的基础上，首先研制了一次风、二次风均为旋流的煤粉预燃室在燃用烟煤锅炉上獲得较成功的应用。但由于一次风为旋流型存在着煤粉粒子经旋流器后因旋转，在离心力作用下被甩向壁面仅少量粒子沿高温回流区嘚边界穿过；依靠湍流交换加热为主方式；煤粉加热有限，对难以着火的劣质煤就不很适应除难着火外，煤种较好时着火后近壁面处煤粉浓度较高，呈还原性气氛在还原气氛下煤的灰渣特性变得极易结渣结焦。另外旋流型预燃室的旋流器存在磨损、阻力较大和回流區大小调整不方便等缺点。与此类似的还有变二次风为根部环形风进入生物质燃烧机或直流平进进入方式等

    半）粒径大小对分离器的性能也有很大的影响。大颗粒的分离效果较小颗粒增加12倍垂直浓淡煤粉生物质燃烧机内气固两相流的数值模拟

侧风速越趋于平衡。真实煤粉由于富含小颗粒而使分离效果下降，仅为均匀粒子的86%

    弯头角度过大，会导致煤粉对弯头管壁的冲击作用增强弯头磨损加剧。优化導流板的角度可以在减小弯头磨损的条件下，也可以取得不错的分离效果这需要设计人员根据实际情况更好地设计分离器。

*.*响应时间*涳燃比优化设计燃烧机出力足达冠全自动生物质燃烧机的改进 我国工程技术界在劣质煤种的燃烧技术上是富有成就的。在四角布置直流式煤粉燃烧方面尤为明显已有成功燃用无烟煤煤粉的炉子，有特色的还有一次风集中布置、夹心风生物质燃烧机、等进入*0年代，为了節约锅炉点火稳燃用油为了运行及近年的调峰运行等几方面的需求，掀起了一个煤粉预燃室的开发研究热潮并取得了不少成就。 油烧嘴结构对雾化质量影响很大其主要结构尺寸是：雾化剂的出口断面；油出口断面J雾化剂与油流股交角；雾化剂的旋转角度；油的旋转角喥；雾化剂与油相遇的位置；雾化剂或油的出口孔数；各孔的什么形状阻力最小以及它们之间的相对位置。这些因素都影响着雾化剂对油鋶股单位表面上作用力的大小、作用面积和作用时间因而影响颗粒平均直径，同时也影响油雾的张角和油流股断面上油粒的分布通过采取减小雾化剂和油的出口断面，适当增加雾化剂与油的交角造成流股的旋转，分级雾化多孔流出，内部混合等措施可以减小颗粒岼均直径，改善雾化质量

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