氩弧悍一般焊接管道用多大电流_百度作业帮
钨极氩弧焊的规范参数主要由电流、电压、焊速、氩气流量,其值与被焊材料种类、板厚及接头型式有关.其余参数如钨极伸出喷嘴的长度,一般取1-2倍钨极直径,钨电极与焊件距离（弧长）一般取1.5倍以下钨电极直径,喷嘴大小等则在焊接电流值确定后再选定.一般不锈钢氩弧焊规范如下：电流种类及极性 板厚 焊接电流（A) 氩气流量（L/min) 焊丝直径直流正接 0.5 30-50 4 Φ1.00.8 30-50 4 Φ1.01.0 35-60 4 Φ1.61.5 45-80 4-5 Φ1.62.0 75-120 5-6 Φ2.03.0 110-140 6-7 Φ2.0焊缝表面颜色与气体保护效果焊件材料 最好 良好 较好 不良 最坏不锈钢 银白,金黄 蓝色 红灰 灰色 黑色钛合金 亮银白色 橙黄色 蓝紫色 青灰色 白色氧化钛粉末
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管道焊接，我仰焊连弧添充时，起弧第一点怎么总是夹渣，请问怎么操作？
我说的是仰焊添充起弧时夹渣，不是打底时
弧后立刻将电弧拉到最长，前面的过程不过短短3--4秒钟时间，非一日之寒也，即可正常焊接了，冰冻三尺，功到自然成，用电弧将管子烧红了后立刻圧短电弧将管子打穿出一个溶孔，从中总结，要眼明手快！多多练习
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焊瘤等缺陷，在起弧的地方通常用角磨机打掉，没有充分预热因为起弧时加热时候较短，当一圏打底结束时，湿润坡口两侧，直至看不到夹渣，气孔
起焊时焊件温度不低，所以起焊时电流大点就好了，等焊件温度高了在把电流调到正常就好了。
焊条没加热，起弧预热时间短
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出门在外也不愁一种厚壁管道的现场焊接及稳定化热处理方法
专利名称一种厚壁管道的现场焊接及稳定化热处理方法
技术领域本发明涉及厚壁管道的现场焊接及稳定化热处理，特别地涉及一种 含稳定化元素的奥氏体不锈钢厚壁管道的现场对接焊接及局部稳定化热 处理方法。
背景技术含钬、铌等稳定化元素的奥氏体不锈钢管道，如321、 347、 347H等 型号的不锈钢管道，目前广泛应用于炼油、化工领域。然而，对于含稳 定化元素的奥氏体不锈钢厚壁管道的焊接、稳定化热处理在工程上的实 施一直是世界工程界的难题。
美国著名工程公司Flour Daniel的专家Cathy Shargay等研究认为 含稳定化元素的奥氏体不锈钢管道的壁厚达到25mm以上时，焊后稳定化 热处理产生再热裂紋的倾向加大(见Thick Wall Stainless Steel Piping in Hydro Processing Units Heat Treatment Issues. Corrosion2002, Paper No.0, Cathy Shargay and Anil Singh )。而后，B. Messer及V. Oprea
347 Type Stainless Steel Alloys for Elevated Temperature Service to Minimize Cracking. Corrosion2004, Paper No.0, B. Messer, V. Oprea and T. Phillips),但最终没能有效解决壁厚超过50腿以上的含稳定 化元素的奥氏体不锈钢管道的焊接及稳定化热处理的施工问题。此外， 目前对含钬的321类不锈钢壁厚超过60mm、含铌的不锈钢壁厚超过50mm 的管道焊接及稳定化热处理，世界工程界内尚无成功实施记录。
在目前的工业工程中，经常需要使用壁厚最好在50腿以上的含铌等 稳定化元素的奥氏体不锈钢管道。例如，在煤直接液化项目中，工作温 度、压力均高于传统的炼油项目，且工作介质更特殊，因此常会设计采用含铌的奥氏体不锈钢347H的工艺管道。因此，为了使工程顺利实施，
必须解决含稳定化元素的奥氏体不锈钢厚壁管道的对接焊接及稳定化热处理
方法这一工程界难题。
本发明的目的在于提供一种含稳定化元素的奥氏体不锈钢厚壁管 道的现场对接焊接及稳定化热处理方法，以解决上述工程界的难题。
本发明所提供的含稳定化元素的奥氏体不锈钢厚壁管道的现场对接 焊接及稳定化热处理方法通常包括焊接阶段以及稳定化热处理阶段。
在焊接材料中，铬和镍的重量比值大于1. 6，锰和硅的重量比值大于 3，硫和磷的合计重量含量小于0.01%,稳定化元素和碳的重量比值为 8-11,铁素体的重量含量为5-11%。所述稳定化元素可以是铌、或钛、 或二者混合物。另外，优选稳定化元素和碳的重量比值为9-10,铁素体 的重量含量为7-9%。
在上述方法中，优选地，所述焊接阶段依次包括以下步骤
坡口组对步骤，使待焊接的两个管道的坡口相对，保证相对的坡口 根部的间隙在2-3mm范围内，并且两个管道内外错边均匀；
点固步骤，用与待焊接管道的材质相同的筋板跨过坡口间的间隙， 并且筋板两端与已组对好的待焊接管道的外壁接触，在远离坡口规定距 离的位置通过点焊的方式将所述筋板与待焊接管道连接在一起；
打底焊接步骤，采用脉冲氩弧焊的方法焊接组对的焊接管道的坡口 根部；和
焊条填充步骤，以手工或机械自动的方式用焊条填充焊缝。 在上述方法中，优选地，在坡口组对步骤之前，对管道的坡口以及
距离两侧坡口上缘2 Omm范围内的管道内外表面清理油污，并进行着色探
伤检查，选用经着色探伤检查后符合焊接要求的管道进行焊接。
在上述方法中，优选地，在距离两侧坡口上缘50-100mm的位置，
在管道外壁上周向均匀设置多组横向变形测量点，分别在打底焊接、焊
缝填充完毕、以及二者之间的多个时点进行测量。在上述方法中，优选地，在点固步骤之后，在距离坡口规定距离的 管道外壁上周向均勻地安装多个挠曲变形监测百分表，在焊缝熔敷金属 厚度达到壁厚一半之前，从打底焊接起，随时观察挠曲变形监测百分表 的数值，同时及时调整焊接次序，控制挠曲变形。
在上述方法中，优选地，在稳定化热处理阶段中，焊接在一起的两 段管道具有在焊缝两侧规定距离内的加热区域、和在加热区域两侧的保 温区域，采用电加热的方式对加热区域加热，所述加热区域以焊缝为中 心左右对称，且外壁单侧所述加热区域沿管道轴向的长度大于等于
5xV^7/2;所述保温区以焊缝为中心左右对称，且外壁单侧所述保温区 域沿管道轴向的长度大于等于4xV^7,其中r为管道的内径，t为管道 的壁厚。
在上述方法中，优选地，在稳定化热处理阶段中，采用在管道内外 壁进行双面加热，内壁的加热区域和保温区域沿管道轴向的长度分别为 外壁的加热区域和保温区域的 一半。
在上述方法中，优选地，在对加热区域加热的过程中，/人一个少见定 的温度起控制升温速度，并且随着温度升高而使管道内外壁的温差逐渐 减小。
在上述方法中，优选地，在稳定化热处理阶段中，加热区域的最高 加热温度在900-940°C,随后冷却，在/人90(TC到700。C的冷却过程中， 控制冷却速度小于等于100°C/h。
在上述方法中，优选地，管道的壁厚为t mm，当t &60. 5时，所述 保温区域的保温时间为2小时，当t&60. 5时，所述保温区域的保温时 间为(0.9 + t/55)小时。
本发明的方法克服了焊接过程中出现的热裂紋、稳定化处理后出现 的再热裂紋、脆化项、碳化物沉积等不利因素，使含稳定化元素的奥氏 体不锈钢管道焊接及稳定化处理的施工范围由现有技术的50-60mm提高 到90mm左右，可以满足目前世界上所有炼油、化工、煤化工、煤液化等 工程实施要求。本发明的方法同时具有技术覆盖性，可以应用于所有含 稳定化元素和不含稳定化元素的奥氏体不锈钢厚壁管道的焊接及热处理施工。而且，本发明对施工人员技术水平、设备要求程度不高，国内各 施工单位均具备施工条件。
具体实施例方式
以下，对本发明的具体实施方式
进行-说明。
本发明的含稳定化元素的奥氏体不锈钢厚壁管道进行现场对接焊接 及稳定化热处理方法包括焊接阶段以及稳定化热处理阶段。
焊接材料中碳、硅、锰、铬、镍、硫、磷、铌等元素的含量对焊缝 金属结晶凝固模式、金相组织均有不同程度的影响，同时对焊缝抗热裂 紋、再热裂紋性能、整体机械性能有很大影响。选择焊接材料中各元素 成分的同时还要考虑焊缝金属的抗高温蠕变性、长期高温工作的脆性倾 向等方面。
因此，经过本发明人多方面的考虑以及多次的实验，最终本发明选
择的焊接材料中的铬和镍的重量比值大于1.6,锰和硅的重量比值大于3, 硫和磷的合计重量含量小于0.01%,稳定化元素和碳的重量比值为8-11, 铁素体的重量含量为5-11%。所述稳定化元素可以是铌、或钛、或二者 混合物。另外，优选稳定化元素和碳的重量比值为9-10,铁素体的重量 含量为7-9%。
在焊接材料选定之后，即可对管道进行焊接。所述的焊接阶段依次 包括以下步骤
坡口组对步骤，使待焊接的两个管道的坡口相对，保证相对的坡口 根部的间隙在2-3mm范围内，并且两个管道内外错边均匀；
点固步骤，用与待焊接管道的材质相同的筋板跨过坡口间的间隙， 并且筋板两端与已组对好的待焊接管道的外壁接触，在远离坡口规定距 离的位置通过点焊的方式将所述筋板与待焊接管道连接在一起；
打底焊接步骤，采用脉冲氩弧焊的方法焊接组对的焊接管道的坡口 根部；和
焊条填充步骤，以手工或机械自动的方式用焊条填充焊缝。 上述待焊接的两个管道的坡口通常为V型坡口 ，坡口间的间隙可通过专门加工的定尺寸挡块控制。而且，在实际工程中，上述两个管道内
外错边量越小则越好，优选为0-3mm，更优选错边量为0-2mm。另外， 在坡口组对步骤中，支撑管道安装组对的托架装置要具备满足水平和垂 直两个方向的自由调整的能力。
此外，为获得良好的焊接效果，最好在坡口组对步骤之前，对管道 的坡口以及距离两侧坡口上缘20mm范围内的管道内外表面清理油污， 并进行着色探伤检查，选用经着色探伤检查后符合焊接要求的管道进行 焊接。
另外，可以在距离两侧坡口上缘50-100mm的位置，在管道外壁上 周向均匀设置多组横向变形测量点， 一般设置四组。并且分别在打底焊 接、焊缝填充完毕、以及二者之间的多个时点进行测量，例如在焊缝填 充厚度在壁厚的1/6、 1/4、 1/3、 1/2、 3/4的时候。由此，在焊接多根管 道时，可根据在前测得的横向变形量，调整在后焊接的管道的破口间隙， 从而保证横向长度的精确。
另外，在点固步骤之后，可以在距离坡口规定距离的管道外壁上周 向均匀地安装多个挠曲变形监测百分表，可以与上述横向变形测量点对 应地也设置四组，在焊缝熔敷金属厚度达到壁厚一半之前，从打底焊接 起，随时观察挠曲变形监测百分表的数值，同时及时调整焊接次序，从 而能够控制、调整管道挠曲变形。
在上述打底焊接步骤中，管道内外侧通有惰性气体保护，其中氩气 要求为99.99%，管道外部保护气体流量可以为15-20L/min，管道内部保 护气体流量可以为5-10L/氩弧焊可以焊三层，总厚度为6-8可 以由两名焊工对称分段倒退施焊，可以采用①2.4mm焊丝，电流80-115A、 电压9-14V,焊道宽度为6-8mm，焊接速度为4-7cm/min，层间温度控制 在IO(TC以下。
在焊条填充步骤中，可以采用手工焊接方式，也可以采用机械自动 焊接方式。可以采用焊条直径为3.2mm的焊条填充，焊接时由两名焊工 对称分段倒退施焊，电流80-120A、电压22-26V,焊道宽度9-13mm，焊 接速度7-15cm/min,层间温度控制在IO(TC以下。此外，焊接时要求尽量不摆动，焊道起弧、收弧处要特别注意，收 弧时要控制不能产生弧坑裂紋。前一焊道与后一焊道要有合理的搭接量， 层与层间焊道的起弧、收弧处要尽量错开。每焊一层要求打磨，打磨量
约0.4-0.5mm。釆用分段退焊法，在焊接位置允许时，层与层的焊接方向 要交错，焊接时不允许出现咬边、未熔合和任何形式的裂紋缺陷。焊缝 加强高不宜超过3mm,超过50mm厚的焊缝，焊后一定打磨圓滑。
而且，焊缝稳定化处理后，不要求酸洗、钝化， 一般采用抛光打磨 去除氧化皮。
在稳定化热处理阶段中，焊接在一起的两段管道具有在焊缝两侧规 定距离内的加热区域、和在加热区域两侧的保温区域，采用电加热的方 式对加热区域加热，所述加热区域以焊缝为中心左右对称，且外壁单侧 所述加热区域沿管道轴向的长度大于等于5x;所述保温区以焊缝 为中心左右对称，且外壁单侧所述保温区域沿管道轴向的长度大于等于 其中r为管道的内径，t为管道的壁厚。
在稳定化热处理阶段中，优选采用在管道内外壁进行双面加热，内 壁的加热区域和保温区域沿管道轴向的长度分别为外壁的加热区域和保 温区域的一半。
而且，在对加热区域加热的过程中，要从一个规定的温度起控制升 温速度，并且随着温度升高而使管道内外壁的温差逐渐减小。
例如，壁厚在50-70mm的管道焊缝，从300。C开始控制升温速度， 升温速度控制在不超过80°C/h。 500。C以上时，内外壁温差不宜超过150 。C,在600 900。C之间时，内外壁温差不超过80。C。
在稳定化热处理阶,殳中，加热区域的最高加热温度在900-940。C，随 后冷却，在从900。C到700。C的冷却过程中，控制冷却速度小于等于100 。C/h。
虽然本发明的方法主要是为了解决壁厚在50mm以上的含稳定化元 素的奥氏体不锈钢管道在焊接及稳定化热处理中的问题，但也可以适用 于壁厚在50mm以下的情况。
在本发明的方法中，经过本发明人的多次实验，所述保温区域的保温时间可根据下述公式来设定。当管道的壁厚为t &60.5mm时，所述保 温区域的保温时间为2小时；当管道的壁厚t&60.5mm时，所述保温区 域的保温时间为(0.9 + t/55)小时。
另外，优选地，在打底焊接时，对每层进行着色探伤检查；在焊到 壁厚的一半时，进行射线探伤检查；在焊满后，进行射线探伤检查、着 色探伤检查；在稳定化热处理后对焊缝表面进行着色探伤检查。
钛等稳定化元素与铌的性质基本相似，以下以壁厚分别为54mm、 77mm、 88mm的三种含铌的奥氏体不锈钢347H管道为例，对本发明的 方法进4亍i兌明。
54mm厚的含铌的奥氏体不4秀钢347H
焊接材料选择铬和镍的重量比值为2.1,锰和硅的重量比值为3.79, 硫和磷的合计重量含量为0.008%,铌和碳的重量比值为10.54,铁素体的 重量含量为7%。
稳定化热处理采用电加热的办法，采用双面加热，例如管道内径 为150mm时，外壁单侧所述加热区域沿管道轴向的长度为230mm,外壁 单侧所述保温区域沿管道轴向的长度为425mm，内侧的加热区域和保温 区域的长度为外壁的一半。
加热时，从300。C开始控制升温速度，升温速度控制在不超过80°C/h。 500。C以上，内外壁温差不超过150°C, 600 900。C之间，内外壁温差不超 过80。C。加热区域的最高加热温度900°C,保温区域的保温时间为2小 时。
在900 700。C的冷却过程中，控制其冷却速度不高于100°C/h,在700 。C以下可空冷。
经焊接及稳定化热处理后的54mm的含铌的奥氏体不锈钢347H的试 样的检验结果
1、焊缝全厚度拉伸4企-验结果 试样编号 试验温度 Rm
Mpa 断裂位置
1- 1 常温 560 断母材
2- 1 常温 555 断母材温 550 断母材
温 570 断母材
温 545 断母材
温 575 断母材
温 553 断母材
温 579 断母材
Rm表示拉伸强度
2、焊缝全厚度侧弯4企验结果
试样编号 温度 侧弯180
1- 1 常温 合格
2- 1 常温 合格
1- 2 常温 合格
2- 2 常温 合格
1- 3 常温 合才各
2- 3 常温 合格
1- 4 常温 合才各
2- 4 常温 合格
通过以上检验结果可见，采用本发明的方法对54mm厚的含铌的奥 氏体不锈钢347H进行焊接及稳定化热处理后所得到的焊件符合要求。
77mm的含铌的奥氏体不4秀钢347H
焊接材料选择4各和4臬的重量比值为2.1，锰和硅的重量比值为3.79, 硫和磷的合计重量含量为0.008%,铌和碳的重量比值为10.54,铁素体的 重量含量为7%。
稳定化热处理采用电加热的办法，采用双面加热，例如管道内径 为220mm时，外壁单侧所述加热区域沿管道轴向的长度为350mm,外壁 单侧所述保温区域沿管道轴向的长度为550mm,内侧的加热区域和保温 区域的长度为外壁的一半。
常常常常常常
2 2 3 3 4 4
12 12 12加热时，从300。C开始控制升温速度，升温速度控制在不超过5(TC/h。 300。C以上，内外壁温差不超过150°C, 600 900。C之间，内外壁温差不超 过80。C。加热区域的最高加热温度为900°C,保温区域的保温时间为2.3 小时。
在900 70(TC的冷却过程中，控制其冷却速度不高于100°C/h,在700 。C以下可空冷。
经焊接及稳定化热处理后的77mm的含铌的奥氏体不锈钢347H的试 样的检验结果
1、焊缝全厚度拉伸^r验结果
试样编号试验温度Rm Mpa断裂位置
1-1常温575断母材
2-1常温570断母材
1-2發、、曰560断母材
2-2常温550断母材
1-3營、、曰570断母材
2-3營、、曰560断母材
1-4發、、曰 吊/皿550断母材
2-4吊/JDL545断母材
Rm表示拉伸强度
合格 合格 合格 合格 合格 合格 合格
2、焊缝全厚度侧弯检验结果 试样编号
2- 2 1-3 2画3 1-4
、复显显显显显曰孤显
./v 、 、/ 、 、/ 、 、/ 、 、/ 、 、/ 、 、/ 、 、/
温常常常常常常常2-4 常温 合格
通过以上检验结果可见，采用本发明的方法对77mm厚的含铌的奥 氏体不锈钢347H进行焊接及稳定化热处理后所得到的焊件符合要求。
88mm的含铌的奥氏体不锈钢347H
焊接材料选择铬和镍的重量比值为2.1,锰和硅的重量比值为3.79, 硫和磷的合计重量含量为0.008%,铌和碳的重量比值为10.54,铁素体的 重量含量为7%。
稳定化热处理采用电加热的办法，采用双面加热，例如管道内径 为270mm时，外壁单侧所述加热区域沿管道轴向的长度为400mm,外壁 单侧所述保温区域沿管道轴向的长度为650mm,内侧的加热区域和保温 区域的长度为外壁的一半。
加热时，从30(TC开始控制升温速度，升温速度控制在不超过70°C/h。 300。C以上，内外壁温差不超过15(TC, 600 900。C之间，内外壁温差不超 过80。C。加热区域的最高加热温度为900°C,保温区域的保温时间为2.5 小时。
在900 700。C的冷却过程中，控制其冷却速度不高于100°C/h，在700 。C以下可空冷。
经焊接及稳定化热处理后的88mm的含铌的奥氏体不4秀钢347H的试 样的检验结果
1、焊缝全厚度拉伸^r验结果
试样编号试验温度Rm Mpa断裂位置
1-1常温550断母材
2-1常温565断母材
1-2常温545断母材
2-2營、、曰 吊/JUL555断母材
l画3常温570断母材
2-3常温555断母材
1-4吊/JUL565断母材2-4 常温550 断母材
Rm表示拉伸强度
2、焊缝全厚度侧弯检验结果
试样编号 温度 侧弯180
1- 1 常温 合格
2- 1 常温 合格
1- 2 常温 合格
2- 2 常温 合格
1- 3 常温 合格
2- 3 常温 合格
1- 4 常温 合格
2- 4 常温 合格
通过以上检验结果可见，采用本发明的方法对88mm厚的含铌的奥 氏体不4秀钢347H进行焊接及稳定化热处理后所得到的焊件符合要求。
1、一种含稳定化元素的奥氏体不锈钢厚壁管道的现场对接焊接及稳定化热处理方法，其特征在于，包括焊接阶段以及稳定化热处理阶段，在焊接材料中，铬和镍的重量比值大于1.6，锰和硅的重量比值大于3，硫和磷的合计重量含量小于0.01％，稳定化元素和碳的重量比值为8-11，铁素体的重量含量为5-11％。
2、 根据权利要求1所述的方法，其特征在于，所述稳定化元素为铌、 或钛、或二者混合物。
3、 根据权利要求l或2所述的方法，其特征在于，稳定化元素和碳 的重量比值为9-10,铁素体的重量含量为7-9%。
4、 根据权利要求3所述的方法，其特征在于，所述焊接阶段依次包 括以下步骤坡口组对步骤，使待焊接的两个管道的坡口相对，保证相对的坡口 根部的间隙在2-3mm范围内，并且两个管道内外错边均匀；点固步骤，用与待焊接管道的材质相同的筋板3,过坡口间的间隙， 并且筋板两端与已组对好的待焊接管道的外壁接触，在远离坡口规定距 离的位置通过点焊的方式将所述筋板与待焊接管道连接在一起；打底焊接步骤，采用脉冲氩弧焊的方法焊接组对的焊接管道的坡口 根部；和焊条填充步骤，以手工或机械自动的方式用焊条填充焊缝。
5、 根据权利要求4所述的方法，其特征在于，在坡口组对步骤之前， 对管道的坡口以M巨离两侧坡口上缘20mm范围内的管道内外表面清理 油污，并进行着色探伤检查，选用经着色探伤检查后符合焊接要求的管 道进行焊接。
6、 根据权利要求4所述的方法，其特征在于，在距离两侧坡口上缘 50-100mm的位置，在管道外壁上周向均匀设置多组横向变形测量点，分 别在打底焊接、焊缝填充完毕、以及二者之间的多个时点进行测量。
7、 根据权利要求4所述的方法，其特征在于，在点固步骤之后，在 距离坡口规定距离的管道外壁上周向均匀地安装多个挠曲变形监测百分 表，在焊缝熔敷金属厚度达到壁厚一半之前，从打底焊接起，随时观察 挠曲变形监测百分表的数值，同时及时调整焊接次序，控制挠曲变形。
8、 根据权利要求4所述的方法，其特征在于，在稳定化热处理阶段 中，焊接在一起的两段管道具有在焊缝两侧规定距离内的加热区域、和 在加热区域两侧的保温区域，采用电加热的方式对加热区域加热，所述 加热区域以焊缝为中心左右对称，且外壁单侧所述加热区域沿管道轴向 的长度大于等于5xV^7/2;所述保温区以焊缝为中心左右对称，且外壁 单侧所述保温区域沿管道轴向的长度大于等于4xV^7,其中r为管道的 内径，t为管道的壁厚。
9、 根据权利要求8所述的方法，其特征在于，在稳定化热处理阶段 中，釆用在管道内外壁进行双面加热，内壁的加热区域和保温区域沿管 道轴向的长度分别为外壁的加热区域和保温区域的 一半。
10、 根据权利要求9所述的方法，其特征在于，在对加热区域加热 的过程中，从一个规定的温度起控制升温速度，并且随着温度升高而使 管道内外壁的温差逐渐减小。
11、 根据权利要求IO所述的方法，其特征在于，在稳定化热处理阶 段中，加热区域的最高加热温度在900-940。C,随后冷却，在从900。C到 700。C的冷却过程中，控制冷却速度小于等于100°C/h。
12、 根据权利要求11所述的方法，其特征在于，管道的壁厚为tmm, 当t〈60.5时，所述保温区域的保温时间为2小时，当t》60.5时，所述保 温区域的保温时间为(0.9 + t/55)小时。
本发明提供一种含稳定化元素的奥氏体不锈钢厚壁管道的现场对接焊接及稳定化热处理方法，包括焊接阶段以及稳定化热处理阶段。在焊接材料中，铬和镍的重量比值大于1.6，锰和硅的重量比值大于3，硫和磷的合计重量含量小于0.01％，稳定化元素和碳的重量比值为8-11，铁素体的重量含量为5-11％。本发明的方法可良好地实现含稳定化元素的奥氏体不锈钢厚壁管道的焊接及热处理施工。
文档编号B23K11/11GKSQ
公开日日 申请日期日 优先权日日
发明者万国杰, 周亚静, 孙云科, 孙华山, 明 张, 张亚滨, 谢舜敏 申请人:神华集团有限责任公司;中国神华煤制油化工有限公司;中国核工业第五建设公司压力管道通用焊接工艺规程(碳钢)_百度文库
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压力管道通用焊接工艺规程(碳钢)
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