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含金氧化矿石全泥氰化
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含金氧化矿石全泥氰化
官方公共微信处理黑土角砾岩型金矿石的堆浸、全泥氰化联合流程
处理黑土角砾岩型金矿石的堆浸、全泥氰化联合流程
湖南省常宁市龙鑫矿业有限责任公司，原设计的全泥氰化厂是用于处理铁帽型金矿石的，但经过十几年的生产，到目前为止，地表的铁帽型矿石大部分已采完，矿区留下的未采矿石主要是低品位黑土角砾岩型矿石。原有的全泥氰化一锌粉置换工艺难于处理此类矿石。所以重新进行了选冶试验，并确定采用原矿洗矿、泥砂分离、粗粒堆浸、矿泥及细砂用全泥氰化炭浸工艺处理的联合流程，对原有氰化厂进行了技术改造，并取得了好的技术经济指标。
1 矿石性质
1. 1矿石的矿物组成
矿石的成分比较复杂，含有各种矿物多达72种。主要金属矿物为褐铁矿及赤铁矿，脉石矿物以石英和高岭石为主。褐铁矿是金的主要载体矿物。金以自然金的形式存在，一般小于75
um。银以自然银及银金矿为主，粒度很细。金、银矿物主要赋存于褐铁矿及其风化残留的裂隙、孔洞中，少量包裹于石英和黏土中。
1.2矿石的化学成分
矿区内不同类型矿石的多元素分析结果见表1。
多元素分析结果（g/t）
黑土角砾岩型
红黄土角砾岩型
由表1结果可知，黑土角砾岩型矿石中，Pb的含量较高;红黄土角砾岩矿石中S,Pb含量较高;而铁帽型矿石中Cu,Pb及As的含量较高。这些杂质元素都会对氰化产生一些不利的影响。
1.3矿石的粒度特性
对黑土角砾岩及铁帽型矿石，分别进行了洗矿粒度分析试验。金品位为2.07g/t的黑上角砾岩型原矿中，-0.074mm粒级的产率为51.77%，-0.038mm粒级为41.13%，-0.030mm粒级为30.67%
,-0.020mm粒级达18.30%。而且细粒级的金品位均高于原矿品位，-0.074mm粒级的金品位为2.41g/t，-0.038mm粒级的金品位为2.57g/t,-0.020mm粒级的金品位达2.62g/t。金品位为3.04g/t的铁帽型矿石的原矿中，-0.074mm粒级的产率为14.55
%，金品位为3.71g/t。
筛析结果表明，黑土角砾岩型矿石中，-200目粒级的含量超过50%，在其中金也有所富集，对这种矿石采用泥砂分选工艺非常有利。
2 矿石可浸性试验结果
2. 1全泥氰化试验结果
对原矿、矿砂及矿泥分别进行了全泥氰化试验。试验结果见表2。
全泥氰化试验结果
原矿全泥氰化
黑土角砾岩型
黑土角砾岩型
-0.074～+0.020mm
-0.9～+0.040mm
黑土角砾岩型
铁帽型矿石矿砂部分氰化炭浸
-0.074～+0.020mm
&&表2结果表明，铁帽型矿石的浸出指标均高于黑土角砾岩型矿石，矿砂的浸出指标高于矿泥。
2. 2矿石柱浸试验结果
对铁帽型及黑土角砾岩型矿石，分别进行了原矿破碎后制粒柱浸试验，以及洗矿后分出矿砂部分的常规柱浸试验。试验结果见表3。
表3柱浸试验条件及结果
黑土角砾岩型原矿
铁帽型原矿
黑土角砾岩型矿砂
-20mm～+0.9mm
铁帽型矿砂
-20mm～+0.9mm
从表3结果可以看出，无论是黑土角砾岩型矿石还是铁帽型矿石，洗矿后矿砂部分柱浸的指标均高于原矿直接制粒柱浸的指标，对于黑土角砾岩型矿石，此特点更明显。
2. 3矿浆沉降试验
黑土角砾岩型矿石含有大量的原生矿泥，而且矿泥的粒度很细，沉降速度很慢，难于固液分离。用聚丙烯酰胺和聚丙烯酸钠两种絮凝剂的沉降试验效果相差不多。
2. .3. 1絮凝剂用量试验
在黑土角砾岩型原矿的-0.040mm原生矿泥沉降时，聚丙烯酰胺用量对沉降后压缩区矿浆浓度的影响试验结果见表4。
表4絮凝剂用量对压缩区矿浆浓度的影响
絮凝剂用量
压缩区矿浆浓度%
沉降120min
15% ,PH值7
从表4结果可以看出，沉降压缩区矿浆浓度随絮凝剂用量的增加而降低。
2. 3. 2& pH的影响
矿浆加絮凝剂沉降时，矿浆pH值对压缩区矿浆浓度影响的试验条件及结果见表5。
表5& pH值对压缩区矿浆浓度的影响
压缩区矿浆浓度%
沉降120min
-0.04mm黑士角粒岩原生矿泥，矿浆浓度15%，聚内烯酰胺用量50g/t
表5结果表明，沉降压缩区的矿浆浓度随矿浆pH值的增加而降低。
2.3.3物料粒度特性的影响
物料粒度特性对压缩区矿浆浓度的影响见表6。
&&&&&&&&&&
表6物料粒度特性对压缩区矿浆浓度的影响
试样粒度特性
压缩区矿浆浓度%
沉降120min
矿浆浓度15% ,PH值7，聚内烯酰胺40g/t
原矿磨至-0.074rnm
原矿中-0.9～+0.040mm粒级矿砂磨至-0.074mm
-0.074mm粒级原生矿泥
-0,040mm粒级原生矿泥
-0.020mm粒级原生矿泥
从表6结果可以看出，经脱泥后的矿浆，沉降压缩区矿浆浓度最大，沉降30min后为44.1
%，沉降120min后达46.7%。对矿石中原生矿泥而言，粒度越细，压缩区矿浆浓度越低，-0.020mm粒级原生矿泥，压缩区矿浆浓度仅达23.
6%～28.8%。
&2.4 结果讨论
(1)对于品位2g/t左右的黑土角砾岩型矿石，采用单一堆浸流程，其柱浸的浸出率仅为51.64%，若采用单一全泥氰化流程，其浸出率也仅为77.26%
。如果采用泥砂分选流程，浸出率能得到显著的提高，-20mm～+0.9mm粗粒部分柱浸的浸出率达67.74%，-0.9mm～+0.040mm矿砂部分细磨后全泥氰化，浸出率达85.53%，-0.020mm原生矿泥全泥氰化的浸出率也达76.34%。试验结果表明，黑土角粒岩型矿石适合用泥砂分选流程处理。
(2)黑土角碌岩型氧化矿石直接制粒柱浸，金的浸出率仅51.64%，而将原矿中+0.9mm粒级分离出来进行常规柱浸，金的浸出率达67.74%，这与制粒所加的水泥有关。水泥既有改善矿石的渗透性的作用，也有对金的包裹作用，水泥用量适当时，改善了矿石的渗透性，提高金浸出率的作用明显，随着水泥用量的增加，其对金的包裹作用明显增加，对金浸出率的影响也越大。+0.9
mm粒级物料既保持良好的渗透性，又没有水泥的不利影响，所以有较高的浸出率。
(3)黑土角砾岩型矿石中，矿砂与矿泥两部分物料的性质有较大的差别。矿泥部分黏土矿物集中，物料堆比重小，比表面大，矿浆黏度大，难于沉降，而且药剂消耗大。所以原矿分出粗粒送堆浸后，再对物料用泥砂分选的氰化流程处理是合理的。
(4)沉降试验结果表明，黑土角砾岩型矿石中，原生矿泥含量越高，矿浆越难沉降，压缩区矿浆的浓度也越低。所以矿泥系统的氰化工艺条件与矿砂系统应有所不同，矿泥系统浸出槽的矿浆浓度低，药剂消耗高。
试验用的絮凝剂聚丙烯酰胺的分子量大，达万，这种大分子有机物与细小矿泥聚集成絮凝团时，体积较大，不易压缩，这就导致沉降时压缩区矿浆浓度低，在生产过程中，要控制好絮凝剂的加入量。
3 现场技术改造采用的原则流程
选冶厂主要是处理含泥量很高的低品位黑土角砾岩矿石，由于南方雨水多，露采出的矿石水分含量高，原矿直接破碎筛分非常困难，必须增加洗矿作业矿石经洗矿筛分后，+3mm粒级物料破碎后进入堆浸场，从-3mm粒级物料中脱出的-0.04mm的原生矿泥，直接进入矿泥氰化系统进行炭浸。脱泥后的矿砂进人螺旋分级机分级，其返砂也送堆浸场。原矿中只有粒度小于1mm左右的物料进人氰化厂处理。现场技改设计的原则流程如图1所示
设计流程的特点:
(1)用滚轴筛与槽式洗矿机和浓密机配合对原矿进行洗矿脱泥，使其后的破碎筛分作业不再堵塞，保证了选冶厂的流程畅通。洗矿后进入氰化的细粒物料的原矿品位也有所提高。
&&(2)用浓密机进行泥砂分离，将30%左右-0.04mm的原生矿泥分离出来，用单独的氰化浸出系统进行炭浸处理。
(3)浓密机的沉砂用螺旋分级机分级，返砂品位不高，送去堆浸厂处理。只有占原矿50%左右的螺旋分级机溢流，才进入磨矿系统，这就大大地减少了磨矿量，从而降低了生产成本，所以，这种流程适合于处理品位低、含泥量高的含金氧化矿石。
(4)用水力分级机作为磨矿机的预先分级和控制分级，操作方便，工作可靠。
(5)矿浆在炭浸前用高效浓密机进行浓缩，并采用分子量大于1000万的聚丙烯酰胺作絮凝剂。
(6)矿泥与矿砂氰化浸出系统，采用不同的炭浸条件。
& (7)用循环水洗矿，节约用水。
4联合流程的经济效益分析
4.1单一堆浸流程
生产规模为1800t/d，年工作时间270d，原矿品位2g/t，金回收率46%，金价按100元/g，制粒堆浸成本按48.
5元/t计，计算:年总产值4471.2万元，年总成本2357.1万元，年利税2114.1万元。
4.2堆漫、全泥氮化炭浸联合流程
总规模1800t/d(其中全泥氰化炭浸1050t/d,堆浸750t/d
)，年工作时间按270d计，年总处理量48.6万t(其中炭浸厂28.35万t，堆浸厂20.25万t)，由原矿平均品位2g/t其中炭浸厂原矿品位为2.14g/t，堆浸厂为1.8g/t)，炭浸厂的回收率为73%，堆浸厂为60%，炭浸厂的生产成本为80元/t，常规堆浸的生产成本为45元/t，计算:炭浸厂年总产值4428.84万元，年利税2160.84万元;堆浸厂年总产值2187万元，年利税1275.75万元。炭浸厂加堆浸厂的总利税3436.59万元。
对于生产规模为1800t/d选冶厂，采用单一堆浸流程，年总利税为2114.1万元;若采用联合流程，年总利税为3436.59万元。联合流程比单一堆浸流程的利税多1322.49万元，所以采用联合流程的经济效益是非常显著的。
(1)对于黏土含量高的低品位黑土角砾岩型含金氧化矿石，采用洗矿、泥砂分选流程，即洗矿后分出粗粒物料堆浸，细泥进行氰化，比单一制粒堆浸流程，能取得更好的技术经济指标。
(2)土含量高的黑土角砾岩矿石的原生矿泥，进行全泥氰化时，其氰化条件，应有别于矿砂部分的全泥氰化。一般应采用较低的矿浆浓度，较高的药剂用量，以及较短的浸出时间。
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龙鑫矿业实验室
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第22卷 第4期 营酬 ， V01．22 NO．4 2014年 8月 GoldScienceandTechnology Aug．，2014
某难处理金矿热压预氧化一氰化工艺研究
许晓阳，蔡创开，丁文涛
厦门紫金矿冶技术有限公司，福建 厦门 361101
摘 要：国内某难处理金矿金品位为 14．80x10～，含有0．47％的有机碳，95％以上的金为金属硫化物包裹金，常
规氰化浸出率仅有21．89％。采用酸性热压一氰~L_r-艺，研究矿浆浓度、时间、温度、氧分压和转速条件等因素
对金氰化浸出率的影响。结果表明：采用热压预氧化处理金矿石能有效打开金包裹，硫氧化率 98％，预处理后
金的氰化浸 出率 97％。
关键词 ：难处理金矿；酸性热压 ；氰化提金
中图分类号~TF831 文献标志码：B 文章编号 ： 35―04 DOI：10．11872／j．issn．．5
引文格式 ：XUXiaoyang，CAIChuangkai，DINGWentao．ResearchonAcidHot-pressurePreoxidation―CyanidateProcessforReffac―
toryGoldOre[J]．GoldScienceandTechnology， ：135-138．许晓阳，蔡创开，丁文涛．某难处理金矿热压预氧化一氰化工
艺研究[J]_黄金科学技术， ：135．138． 难处理金矿是指富含有碳、硫、砷等杂质，且在 为在较低温度条件下 ，s一氧化主要生成元素硫 ，新
常规氰化浸出条件下，金的回收率低的金矿_1_。典 生成的元素硫不仅会包裹硫化物，阻止硫化物的继
型难处理金矿的直接氰化金浸出率为 10％～30％l3l。 续氧化，还会包裹裸露出来的金，形成 “二次包裹”，
难处理金矿氰化浸出率不高的主要原因有：金被黄 影响金的氰化浸 出。而在较高的温度
170cC 条件
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保存至快速回贴关于黑龙江宝山矿业有限公司争光岩金矿资源开发项目环境影响报告书的批复
环评审批文件环审[2014]39号
关于黑龙江宝山矿业有限公司争光岩金矿资源开发项目环境影响报告书的批复
黑龙江宝山矿业有限公司：
　　你公司《关于〈黑龙江宝山矿业有限公司争光岩金矿资源开发项目环境影响报告书〉审批申请的函》(宝山矿业司发〔2013〕9号)收悉。经研究，批复如下：
　　一、该项目的环境影响评价文件未经我部审批即擅自开工建设，违反了《环境影响评价法》的有关规定，违法行为已经查处。你公司必须认真吸取教训，增强守法意识，杜绝违法行为再次发生。
　　二、该项目位于黑龙江省黑河市爱辉区罕达汽镇，为新建金矿采选工程，露天开采，矿区面积2.64平方公里，采、选矿规模3000 吨/天，其中氧化矿500吨/天，原生矿2500吨/天，年处理原矿99万吨，总服务年限9.3年。主要建设内容为采矿工程、选冶工程、尾矿库、排土场、爆破器材库以及公用工程和环保工程等。项目采用水平台阶开采工艺，中深孔微差爆破。采用“全泥氰化浸出+炭浆吸附”选别氧化矿，采用“混合浮选+氰化浸出+炭浆吸附”和“混合浮选+氰化浸出+铜铅锌浮选分离”选别原生矿，产出载金炭、铜铅混合精矿、锌精矿、硫精矿。载金炭经电解冶炼分金银后，获得成品金1916.79公斤/年、成品银4544.22公斤/年。
　　该项目建设符合国家产业政策和《黑河市多宝山矿区有色金属矿产资源开发利用规划（年）》，满足清洁生产要求。在落实报告书提出的各项环保措施后，不利环境影响可得到一定减缓和控制。因此，我部原则同意你公司按照报告书中所列建设项目的性质、规模、地点、生产工艺和采取的环境保护对策措施进行建设。
　　三、项目建设和运行管理中应重点做好的工作
　　(一)落实生态保护和恢复方案。优化施工布置，减少占用林地面积。施工期合理组织土方调配，表土堆场采用人工种草与自然恢复相结合，种植浅根草保护边坡，周边设置排洪沟。施工结束后植被复垦，减少水土流失。运营期采取工程措施、植物措施相结合方法，分区进行水土流失治理，对地表错动区实施治理并开展生态恢复。矿山服务期满后，对尾矿库、废石场等进行土地复垦，恢复原有主要生态功能；采用草、灌、乔相结合的方式，对生产用地进行生态恢复，减缓工程对生态环境的影响。
　　(二)做好废水处理和利用工作。矿坑涌水经沉淀后返回高位水池。氧化矿选矿工段、原生矿氰渣洗涤及氰渣选锌工段产生的含氰废水，分别返回三个专用回水池回用。原生矿氰渣洗涤产生的含氰废水因浓度较高，经处理回收氰化物后，再进入专用回水池。选矿工艺废水全部分类回用，不外排。尾矿库少量渗滤液和库内雨水，收集在2000立方米的坝下回水池中，定期泵回选矿厂高位水池回用于生产。生活污水经生化处理后，冬季返回选矿生产，夏天用于抑尘、绿化。非正常工况项目废水排放主要为暴雨期间的矿坑涌水排放和尾矿库排洪水，尾矿库排洪水满足《污水综合排放标准》（GB ）表4中一级标准，排洪水进入裸河后氰化物浓度满足《地表水环境质量标准》（GB）Ⅲ类水质标准。
　　(三)加强土壤和地下水污染防治。采取分区防渗，重点防渗区在钢筋混凝土上覆1毫米厚HDPE土工膜，渗透系数小于10-12厘米/秒；一般防渗区覆粘土、混凝土垫层、水泥砂浆面层，渗透系数小于10-7厘米/秒。尾矿库在坝前坡设土工布返滤层，库区及坝体底部采用一布一膜防渗，渗透系数不大于10-11厘米/秒；在坝基山沟与两岸山体交接处设土齿槽，齿槽回填粘土后采用机械碾压压实，避免污染地下水。
　　在环境敏感点共设8口水质水位联合监测井和3口监测探孔，对地下水进行长期动态观测，及时发现泄漏点并采取封堵措施。制定应急供水预案，及时解决受影响居民的生活用水问题。
　　(四)做好固体废物的分类处理处置。项目废石和尾矿为第Ⅰ类一般工业固体废物，铜渣为第Ⅱ类一般工业固体废物。采矿废石用于筑坝、建筑工程和尾矿库修筑。氧化矿和原生矿尾砂，全部干堆排往尾矿库。含氰废水酸化工序产生的铜渣和锅炉灰渣全部综合利用；生活垃圾由当地环卫部门统一处置；粉炭焚烧处理，生活污水处理污泥在尾矿库干化后做绿肥用于复垦。尾矿贮存须满足《一般工业固体废物贮存、处置场污染控制标准》(GB)中Ⅰ类场地要求，灰渣贮存须满足该标准中Ⅱ类场地要求。
　　(五)强化环境风险防范和应急管理。按照《尾矿库环境应急管理工作指南(试行)》对尾矿库进行设计和管理，并进一步细化有关措施及监控管理要求，有效控制尾矿库风险事故。项目环境风险最大可信事故为事故引发的氰化氢气体泄漏、爆破器材库爆炸引发火灾和尾矿库洪水等极端情况下溃坝。含氰废水处理站设为真空闭路系统，在氰化钠液体储罐、氰化浸出车间、氰化吸附车间、氰渣浮选车间、含氰废水处理车间等设置围堰，压滤回水设事故池等风险防范措施，并建立氰化物“联动监测预警系统”。爆破器材库应增设防火沟渠，加高挡墙高度。项目尾矿库为干堆，尾矿库按200年一遇防洪等级进行设计。采取在车间设围堰、厂区设事故池，利用尾矿库下游天然沟谷作为拦截设施，遏制溃坝后尾砂下泄对外环境的影响。设置环境应急专业机构，制定事故应急预案，配备环境应急专业装备，定期开展环境应急演练，并与地方政府建立应急预案联动机制。
　　(六)落实大气污染防治措施。厂区洒水抑尘，物料运输加盖篷布。选矿破碎、筛分采用水力与机械联合除尘方式。３台锅炉燃用清洁能源，锅炉烟气除尘脱硫处理后经40米高烟囱排放，满足《锅炉大气污染物排放标准》(GB)相关限值要求。
　　(七)控制噪声污染。优先选用低噪声设备。选矿产噪设备均布置在厂房内，球磨机等大型设备基础防振减噪，送、引风机加装消声器。厂界噪声须满足《工业企业厂界环境噪声排放标准》(GB)2类声环境功能区标准。
　　四、项目建设必须严格执行环境保护设施与主体工程同时设计、同时施工、同时投产使用的环境保护“三同时”制度，落实各项环保措施。试生产前应向黑龙江省环境保护厅书面提交试生产申请，经检查同意后方可进行试生产。试生产期间，必须按照规定程序向我部申请竣工环境保护验收，经验收合格后，该项目方可正式投入生产。如需对本项目环评批复文件同意的有关内容进行调整，必须以书面形式向我部报告，并按有关规定办理相关手续。运行3-5年，应组织开展环境影响后评价。
　　五、我部委托东北环境保护督查中心和黑龙江省环境保护厅，分别组织开展该项目的“三同时”监督检查和日常监督管理工作。
　　六、你公司应在收到本批复后20个工作日内，将批准后的报告书分送我部东北环境保护督查中心、黑龙江省环境保护厅和黑河市环境保护局，并按规定接受各级环境保护主管部门的监督检查。&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&
　　环境保护部
　　抄送：黑龙江省环境保护厅，黑河市环境保护局，环境保护部东北环境保护督查中心、环境工程评估中心，北京矿冶研究总院。
　　环境保护部办公厅日印发