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openresty/1.9.7.4锅炉优化运行问题的研究；摘要；本文给出了最佳过量空气系数的确定方法，；对于第一问通过分析过量空气系数?py与排烟热损失；?py?12.5(?py?tamb)?12.5C；对于第二问，在第一问的基础上进行扩展延伸，我们用；?gl?q1?Q1?100%的方法进行建模，进而；针对问题三，我们基于前面两问，我们用化学知识和相；q5q3、机械（或固体）不完全燃烧热损失
锅炉优化运行问题的研究 摘要 本文给出了最佳过量空气系数的确定方法， 对于第一问通过分析过量空气系数?py与排烟热损失、化学不完全燃烧热损失和固体不完全燃烧 热损失的关系，指出了?py对锅炉燃烧效率的的重要性，并 推导出锅炉运行时最佳过量空气系数?py的计算公式如下： ?py?12.5(?py?tamb)?12.5CO%?3003.5(?py?tamb)?16CO%，最后得出最佳过量空气系数为1.18 对于第二问，在第一问的基础上进行扩展延伸，我们用正平衡试验的方法即进行测验，通过利用有效热量占燃料带入锅炉的热量的百分数即：?gl?q1?Q1?100% 的方法进行建模，进而求得锅炉效率与过量空气系数的关Qr系，随着过量空气系数的增大锅炉的热效率先增加后减小，当过量空气系数在一定的值时锅炉的热效率最大。 针对问题三，我们基于前面两问，我们用化学知识和相关的公式，分析了各项运行参数对锅炉效率的影响程度。就各类排损失进行求解，烟热损失q2、化学不（或可燃气体未）完全燃烧热损失散热损失q5q3、机械（或固体）不完全燃烧热损失q4、和灰渣物理热损失q6，从而了解到锅炉能量的损失情况。 对于第四问以锅炉效率和NOx的排放为输出变量建立了锅炉燃烧系统的模型，并利用遗传算法对系统进行了优化。文中使用两种神经网络――BP网络和动态模糊神经网络(一种改进的RBF网络)完成了建模，并提出对冷凝式锅炉进行发电的应用，此技术既能提高锅炉的有效利用率，而且还节约资源，保护环境。
关键词：最佳过量空气系数、锅炉热效率、神经网络、冷凝式锅炉
一、问题重述 锅炉是火力发电厂的关键设备之一，其效率直接影响电厂的经济性。在现代电站中，反映锅炉运行状况好坏的主要性能指标是锅炉效率。按照中华人民共和国国家标准的电站性能试验规程（GB PTC），电厂锅炉采用反平衡计算锅炉效率，即： ?gl?q1?Q1，％
（1） ?100?100－（q2?q3?q4?q5?q6）Qr式中qi?Qi?100（i?1,2,?,6）分别表示有效利用热q1、排烟热损失q2、化学不Qr（或可燃气体未）完全燃烧热损失q3、机械（或固体）不完全燃烧热损失q4、散热损失q5和灰渣物理热损失q6。 促进锅炉节能降耗的重要手段之一是对锅炉机组热力系统进行在线监测与分析，进而优化其运行参数。锅炉的运行是一个涉及化学反应、传热传质的复杂过程，影响参数众多，主要包括煤质参数、运行参数、设备状况和运行环境等。目前，在国内常常利用在线监测数据进行偏差（或耗差）分析，来提高锅炉运行的经济性。但由于无法进行煤质和灰渣含碳量的在线分析，现在还做不到锅炉效率的在线监测，这给锅炉的运行优化带来很大困难。 在锅炉的实际运行中，为使燃料燃尽，实际供给的空气量总是要大于理论空气量，超过的部分称为过量空气量，过量空气系数是指实际空气量Vk与理论空气量V0之比。过量空气系数直接影响排烟热损失q2、化学不（或可燃气体未）完全燃烧热损失q3、机械（或固体）不完全燃烧热损失q4（如图1）。可见，当炉膛出口过量空气系数?l??增加时，q2?q3?q4先减少后增加，有一个最小值，与此最小值对应的空气系数称为最佳过量空气系数。以300MW锅炉为例进行分析（锅炉参数见附录1）。 由于过量空气系数对化学不完全燃烧热损失影响较小，故可视为常数处理。附录2给出了实测飞灰含碳量Cfh与过量空气系数的关系。
过量空气系数与热损失的关系曲线 请对以下问题进行研究： 1．确定锅炉运行的最佳过量空气系数； 2．给出锅炉效率与过量空气系数的关系； 3．研究锅炉的运行参数对锅炉效率的影响； 4．探讨锅炉的优化运行方法。 二符号说明 ?py ?py tamb Chz 排烟处过量空气系数 排烟温度，℃； 冷空气温度，℃。
炉底灰渣可燃物,% 炉底排渣率 灰分,% 应用基高位发热量, KJ/kg ?hz Ay Qgy
三、问题分析 对于第一问通过分析过量空气系数?py与排烟热损失、化学不完全燃烧热损失和固体不完全燃烧 热损失的关系，指出了?py对锅炉燃烧效率的的重要性，并 推导出锅炉运行时最佳过量空气系数?py的计算公式如下：
?py?12.5(?py?tamb)?12.5CO%?3003.5(?py?tamb)?16CO%，最后得出最佳过量空气系数为1.18 对于第二问，在第一问的基础上进行扩展延伸，我们用正平衡试验的方法即进行测验，通过利用有效热量占燃料带入锅炉的热量的百分数即：?gl?q1?Q1?100% 的方法进行建模，进而求得锅炉效率与过量空气系数的关Qr系，关系为 针对问题三，我们基于前面两问，我们用化学知识和相关的公式，分析了各项运行参数对锅炉效率的影响程度。就各类排损失进行求解，烟热损失q2、化学不（或可燃气体未）完全燃烧热损失散热损失q5q3、机械（或固体）不完全燃烧热损失q4、和灰渣物理热损失q6，从而了解到锅炉能量的损失情况。 对于第四问以锅炉效率和NOx的排放为输出变量建立了锅炉燃烧系统的模型，并利用遗传算法对系统进行了优化。文中使用两种神经网络――BP网络和动态模糊神经网络(一种改进的RBF网络)完成了建模，并提出对冷凝式锅炉进行发电的应用，此技术既能提高锅炉的有效利用率，而且还节约资源，保护环境 四、模型假设 1.提供的燃料品质相差不大。 2.每次加入的煤粉的含量保证相同。 3.各次风量、风速的协调配置调整保持在一定的有效范围内。 4.给水控制(汽包水位的控制);燃烧控制;蒸汽温度的控制(如减温水的投放等控制)。 5.尽量排除工作人员在作业期间的人为位差。 6.每次试验运行时的温度的保持。 7.测量烟气含氧量、主汽流量、排烟温度，等各项指标时，空气的密度和压力要在相同范围内。
五、锅炉运行的最佳过量空气系数的确定 1,模型的建立： 1.1过量空气系数的计算 过量空气系数直接影响炉内燃烧的的好坏以及热量损失的大小，是一个重要的运行指标。因此常常要根据烟气分析结果求出过量空气系数，以便及时进行监督和调节。根据过量空气的定义得;
??VkVk1（1） ??0?VVkVk??Vk1?kVk式中?V为过量空气，及实际空气与量与理论空气量之差，单位为Nm3/kg 干烟气中的氮气VN2可近似认为全部来自供燃料燃烧用的空气，因此实际空气量Vk也可以用干烟气中的氮气来表示，则有，Vk?NVN2??Vsy?2Vsy Nm3/kg；若以?O2表示完全燃烧时过量空气?Vk中氧在烟气中的含量，即过量氧的含量，则过量空气可用下式计算，Vk??VO2100100?VO2?VO2??Vsy?Vsy而完全燃烧时由烟气分析所测得的氧量O2即为过氧量的含量?O2，则O23/k当g完全燃烧时，CO?0N2?100?(RO2?O2) Vsy
Nm21111并将上式带入得：?? ??O2O279O2Vsy1??1?3.?(RO2?O2)1?21N2Vsy79?Vk?在燃料不完全燃烧时由烟气分析所测得的氧量O2包括有过量空气中的氧和由于碳不完全燃烧未耗用的氧两部分，而碳不完全燃烧所用的氧量为0.5CO。因此不完全燃烧时，烟气分析仪测得的氧量O2中减去0.5CO才是过氧量，即，?O2?O2?0.5CO，如此： O2?0.5COVsy
Nm3/kgN2?100?(RO2?O2?CO)将此式代入（1）即21可得到不完全燃烧时过量空气系数的计算公式： 11 ???O2?0.5COO2?0.5COVsy1?3.7621100?(RO2?O2?CO)1?100?(RO2?O2?CO)Vsy79在锅炉实际运行中CO含量一般都不高，可视为完全燃烧，而干烟气含有的的氮气接近79%，则?可用下式近似计算： ?Vk???1121?? 79O279O221?O21??1??21N221795
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申请号：CN.8
申请/专利权人：
公开/公告号：CN1888530A
发明/设计人：;
公开/公告日：
主分类号：
搜索关键词：
【摘要】：
本发明涉及一种基于DCS的燃煤锅炉单耗测算方法，它借助于DCS的实时计算功能，利用主汽流量、汽包压力来计算热量信号，并通过烟气含氧量来计算锅炉热效率，然后确定出燃料释放的总能量，由此计算出燃料的平均低位发热量，最终测算出锅炉的单耗指标。本发明的有益效果是：它能够科学的评定燃煤锅炉的运行是否经济，是否存在进一步实施节能降耗技改的空间，有利于电力等行业的节能降耗工作。
该专利技术资料仅供研究查看技术是否侵权等信息，商用须获得专利权人授权。该专利全部权利属于印建平，未经印建平许可，擅自商用是侵权行为。如果您想购买此专利、获得商业授权和技术合作，请联系
【主权项】：
1、基于DCS的燃煤锅炉单耗测算方法，其特征在于：它借助于DCS的实时计算功能，利用主汽流量、汽包压力来计算热量信号，并通过烟气含氧量来计算锅炉热效率，然后确定出燃料释放的总能量，由此计算出燃料的平均低位发热量，最终测算出锅炉的单耗指标；其具体方法步骤如下：(1)计算热量信号：a.首先通过实验确定锅炉的蓄热系数Cb；在锅炉正常运行中，保持燃料量与风量不变，在t＝t0时刻，快速增大锅炉向用户提供的蒸汽流量，操作站上的监控画面显示如下的变化规律：主汽流量逐步增大，增至最高点后，又缓慢下降，最终恢复至t＝t0时刻的流量值，与此同时，汽包压力一再下降，并最终稳定在某一数值，此时实验结束，记录起始、停止时间，并根据历史趋势记录曲线，结合有关工程手册，计算出蓄热系数Cb；b.根据主汽流量D、汽包压力Pb、蓄热系数Cb、通过下述公式(1)求取热量信号：DQ(实)＝D+(Cb s/(1+Tds))Pb-(Tds/(1+Tds))D
(1)其中：DQ(实)——采用实际微分求取的热量信号，Kg/sD——主汽流量，Kg/sPb——汽包压力，MPaCb——蓄热系数，Kg/MPaTd——取常数1在DCS的图形化组态软件上，选择实际微分模块、乘法模块、加法模块、减法模块，可以先通过求取Pb的实际微分，再与Cb相乘，再与主汽流量D相加，最后减去D的实际微分值，即得到热量信号DQ(实)；(2)计算锅炉的热效率：a.查工程手册，确定在锅炉额定工况下，给水焓值hs与过热蒸汽焓值h′的数值，并手工计算出h＝h′-hs，并根据下述公式(2)计算出总吸热量Qr；Qr＝DQ(实)(h′-hs)
(2)其中：Qr——汽压生产过程的总吸热量，KJ/sDQ(实)——采用实际微分求取的热量信号，Kg/sh′——过热蒸汽焓值，KJ/Kghs——给水焓值，KJ/Kg在DCS的图形化组态软件上，选择乘法模块，求取h′-hs与DQ(实)的乘积，即得到Qr的数值；b.建立炉膛出口过量空气系数aL与热损失的关系曲线，并根据下述公式(3)求出aL；并进一步通过测试及查表得出锅炉三大热损失之和q2+q3+q4：aL＝21/(21-O2)
(3)其中：aL——炉膛出口空气过量系数21——空气中含氧量，％O2——烟气含氧量，％对于上述公式(3)，在DCS的图形化组态软件上，选择减法模块，求出21与O2的差值，再用除法模块求21与上述差值的相除的结果，得到aL；对锅炉进行反平衡效率测定，通过风煤比调整，分别测定出炉膛出口过量空气系数为1.1、1.15、1.25、1.3、1.35、1.4、1.45、1.5时的锅炉三大热损失q2、q3、q4，并建立过量空气系数与q2+q3+q4的对应关系图表，并在DCS的组态界面上用折线表定义上述对应关系，用查表方式，通过DCS系统实时计算出特定空气过量系数所对应的q2+q3+q4；c.根据下述公式(4)计算锅炉的热效率：η＝100-q2-q3-q4-q5-q6
(4)其中：q2——排烟热损失占入炉热量的比率；q3——化学不完全燃烧热损失占入炉热量的比率；q4——机械不完全燃烧热损失占入炉热量的比率；q5——散热热损失占入炉热量的比率；q6——灰渣物理显热热损失及冷却水热损失占入炉热量的比率；其中，q5由查表获得，为一已知常数，q6取0.5-1，为已知常数，在DCS的图形化组态软件中，将过量空气系数aL作为上述第(b)步所定义的折线表模块的输入，折线表模块输出q2+q3+q4的测算值，再用减法模块，计算出效率η的数值；(3)锅炉单耗Hd的计算：a.按下述公式(5)计算锅炉输入的总热量Qz：Qz＝MQar·net＝Qr/ηψ1
(5)其中：Qr——汽压生产过程的总吸热量，KJ/sM——燃料流量，Kg/sQar·net——燃料收到基的低位发热量，KJ/Kgη——锅炉热效率，％ψ1——一次工质吸热量占锅炉总吸热量份额，％在DCS的图形化组态软件上，首先定义ψ1为一个变量，并且可人为赋值，然后用乘法模块求取ψ1与η的乘积，再用除法模块，求取Qr与ψ1×η相除结果，即得到QZ，并用累加模块求取QZ的累加值Q′Z，并做为某一段时间锅炉输入的总能量，并将Q′Z在流程图上显示出来；b.根据下述公式(6)人工计算某一时间段内的平均低位发热量Q′ar·net：Q′ar·net＝Q′Z/M′(6)其中，Q′ar·net——燃料收到基的平均低位发热量，KJ/KgM′——某一时间段内的入炉燃料量，Kg；M′通过测量手段得到；Q′Z——同一时间段的锅炉输入的总能量，KJ；Q′Z通过操作站上观测得到；c.根据下述公式(7)人工计算标煤耗量Mb：Mb＝(Q′ar·net/Q标准煤)×M′
(7)其中：Mb——某一段时间内的标准煤耗量，KgQ′ar·net——燃料收到基的平均低位发热量，KJ/KgM′——某一段时间内的入炉燃料量，KgQ标准煤——标准煤的低位发热量，KJ/Kgd.根据下述公式(8)人工计算锅炉单耗Hd：
(8)其中：Hd——锅炉单耗，Kg/KgMb——某一段时间内的标煤耗量，KgDZ——某一段时间内的锅炉的产汽总量，Kg。
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湖 州 师 范 学 院 学 报
2O14年 8月
JournalofHuzhouUniversity
Aug．，2014
电站锅炉效率与最佳
过量空气系数的研究
周金锁，朱家明，刘 利，程 昊
(安徽财经大学 统计与应用数学学院，安徽 蚌埠 233030)
摘 要 ：针对锅炉优化运行 ，结合锅炉运行的主要参数及实验所得的数据 ，使用反平衡、控制变量等方法 ，综合分
析排烟热损失、化学不完全燃烧热损失、固体不完全燃烧热损失，以及锅炉燃烧效率与过量空气系数和锅炉运行
参数的关系，建立最佳过量空气系数和锅炉效率反平衡等模型，使用 Matlab、Excel等软件 ，得到锅炉运行的最佳
过量空气系数及锅炉效率与过量空气系数的关系．
关键词 ：过量空气系数 ；锅炉效率 ；热损失；反平衡法 ；Matlab
中图分类号 ：TK227
文献标识码 ：A
文章编号 ：(07—06
MSC (2000)：26A2O，62JO5
锅炉是火力发电厂的关键设备之一 ，其效率直接影响电厂的经济性．在现代电站中，反映锅炉运行状
况好坏的主要性能指标是锅炉效率．锅炉的运行是一个涉及化学反应 、传热传质的复杂过程 ，影响参数众
多，过量空气系数作为锅炉运行过程 中的重要参数之一 ，其对锅炉运行过程中燃烧效率的影响是不可忽视
的．过量空气系数一般可通过改变送 、引风机 电流来改变总风量得到调整_1]．当系数改变 ，排烟温度 、灰渣
含碳量等锅炉运行的主要参数都会变化 ，从而影响锅炉 的燃烧效率．如何建立热损失与煤质特征和运行参
数之间的关系，确定最佳过量空气系数和运行参数，实现锅炉 的优化运行便成 了亟待解决的问题 (详见
2013年第七届全国大学生电工杯数学建模竞赛 B题)．
1 模型假设
(1)假设锅炉的燃料为烟煤 ；
(2)假设环境温度在一段时间内改变很小 ，基本上保持在 2O℃左右 ；
(3)由于过量空气系数对化学不完全燃烧热损失影响较小 ，故可作为常数处理 ；
(4)由于所给数据不全 ，假设炉膛漏煤损失的热量很小 ，不予考虑；
(5)以300Mw 锅炉为例进行分析．
2 最佳过量空气系数计算
2．1 最佳过量空气系数的定义
由于q。、q、q。占锅炉全部热损失的95 以上 ，所以q+q。+q最小值时，锅炉效率达到最大．过量空
* 收稿 日期 ：
基金项 目：安徽财经大学大学生科研创新基金项 目(XSKY1459)；安徽财经大学教研项 目(acjyzd2O1429)．
通讯作者 ：朱家 明，副教授 ，硕士，研究方 向：应用数学与数学建模．E—mail：zhujm．com
湖 州 师 范 学 院 学 报
气系数又直接影响qz、q。、q (见图 1)，与 q+q。+q最小值对应的炉膛 出口过量空气系数称为最佳过量
空气系数 ．
图1 过量 空气系数与热损失的关系曲线
Fig．1 Therelationship curvesofexcessaircoefficientandheatloss
2．2 反平衡法
电厂锅炉采用反平衡法计算锅炉效率，即通过测出锅炉各项热损失的方法求得锅炉热效率，其计算公式
正在加载中，请稍后...2013数模竞赛论文-锅炉优化运行
&&&&第一页答卷编号：论文题目：锅炉的优化运行问题参赛队员 1 参赛队员 2 参赛队员 3指第二页答卷编号： 阅卷专家 1 论文等级阅卷专家 2阅卷专家 3<b&&&&r /> 锅炉的优化运行问题摘要锅炉是火力发电厂的关键设备之一，其效率直接影响电厂的经济性。在现代 电站中， 反映锅炉运行状况好坏的主要性能指标是锅炉效率。因此在能源日益紧 张的今天，优化锅炉运行和提高锅炉效率有重要意义。 对于问题 1，为确定锅炉在接近额定功率（298mw）运行的最佳过量空气 系数，我们通过 q2 （排烟热损失）和 q4 （机械不完全燃烧热损失）的代数表达 式，求出 q2 与 q4 的和，求出和的最小值为 3.8839，此时的
值为 1.1253。 对于问题 2，我们利用了问题 1 中求出的 q2 与 q4 的表达式，并计算 q3 （化 学不完全燃烧热损失） 、 q5 (散热损失)、 q6 （灰渣物理热损失）的表达式，再利 用公式 gl
q 6 ) 得出锅炉效率关于
的表达式。由表达式得 出当
在（1，1.3825）区间时，锅炉效率随
增大而增大，在
=1.3825 时达到 最大值 93.73%，当
继续增大时锅炉效率反而下降。 对于问题 3，我们首先定性分析了不易量化的参数对效率的影响，再将可 量化参数分别设置为变量， 其余参数代入
为最佳过量空气系数时的数值， 以每 个参数为自变量分别求出以锅炉效率为因变量的表达式，并画出图形，精确而直 观表示锅炉效率与过量空气系数的关系。 对于问题 4，我们通过问题 3 中参数对效率的影响，改进对效率影响较大 的参数，从而改进效率。在制定优化运行方法时，还借鉴了资料，对实际运行中 可能出现的一些问题做出了假设并制定了防治方案。 不仅仅依赖理论依据并考虑 了实际可行性，探讨出一些比较中肯的运行方法，可以运用于实际的锅炉发电。关键字：过量空气系数 曲线拟合 优化模型 锅炉效率1 一、问题重述锅炉是火力发电厂的关键设备之一，其效率直接影响电厂的经济性。在现代 电站中， 反映锅炉运行状况好坏的主要性能指标是锅炉效率。按照中华人民共和 国国家标准的电站性能试验规程 （gb ptc） ， 电厂锅炉采用反平衡计算锅炉效率， 即： gl
q1 式中 qi q1
100 －（q2
q6） ，％ qr（1）qi
1,2,,6 ） 分别表示有效利用热 q1 、排烟热损失 q2 、化学不 qr（或可燃气体未）完全燃烧热损失 q3 、机械（或固体）不完全燃烧热损失 q4 、 散热损失 q5 和灰渣物理热损失 q6 。 促进锅炉节能降耗的重要手段之一是对锅炉机组热力系统进行在线监测与 分析，进而优化其运行参数。锅炉的运行是一个涉及化学反应、传热传质的复杂 过程，影响参数众多，主要包括煤质参数、运行参数、设备状况和运行环境等。 目前，在国内常常利用在线监测数据进行偏差（或耗差）分析，来提高锅炉运行 的经济性。 但由于无法进行煤质和灰渣含碳量的在线分析，现在还做不到锅炉效 率的在线监测，这给锅炉的运行优化带来很大困难。 在锅炉的实际运行中， 为使燃料燃尽，实际供给的空气量总是要大于理论空 气量，超过的部分称为过量空气量，过量空气系数是指实际空气量 vk 与理论空 气量 v0 之比。过量空气系数直接影响排烟热损失 q2 、化学不（或可燃气体未） 完全燃烧热损失 q3 、机械（或固体）不完全燃烧热损失 q4 （如图 1） 。可见，当 炉膛出口过量空气系数
l 增加时， q2
q4 先减少后增加，有一个最小值， 与此最小值对应的空气系数称为最佳过量空气系数。 以 300mw 锅炉为例进行分 析（锅炉参数见附录 1） 。2 由于过量空气系数对化学不完全燃烧热损失影响较小，故可视为常数处理。 附录 2 给出了实测飞灰含碳量 c fh 与过量空气系数的关系。 请对以下问题进行研究： 1．确定锅炉运行的最佳过量空气系数； 2．给出锅炉效率与过量空气系数的关系； 3．研究锅炉的运行参数对锅炉效率的影响； 4．探讨锅炉的优化运行方法。二、问题分析1、确定锅炉运行的最佳过量空气系数 根据图一 过量空气系数与热损失的关系曲线，过量空气系数主要通过 q2 、 。即可通过相关公式导出以 q2 、 q4 为变 q3 、 q4 影响热损失（其中 q3 视为常数） 量的表达式，用 matlab 计算出 q2 + q4 取最小值时的
值，即为最佳过量空气系 数。 2、给出锅炉效率与过量空气系数
的关系 由表达式： gl
100 －（q2
q6） %， qr根据相关公式导入运行参数，得出锅炉效率与过量空气系数的关系。 3、研究锅炉的运行参数对锅炉效率的影响 由表达式： gl
100 －（q2
q6） %， qr求出锅炉效率的参数表达式， 根据表达式首先定性分析相关参数对锅炉效率 的影响，由此分析，忽略对锅炉效率影响甚微的因素，整理出需要研究的参数。 再分别另某一参数为变量，其他参数值取附录给出数据或 为最佳过量空气系数 时的值， 导出以每个主要运行参数为变量的效率表达式，根据表达式画出参数与 效率的关系图，并分析相关参数影响权重，得出结论。 4、 探讨锅炉的优化运行方法 由 3 中得到的参数表达式求导，得到效率随每个参数的变化趋势，求得最优值。3 通过改进一些运行方法及环境条件使各个参数向最优值靠近。 同时根据实际的运 行情况多考虑几种实际可能性并作出修改， 在实际允许的条件下尽量在提高锅炉 效率的同时做到设备的安全运行。三、模型假设1、锅炉是煤粉炉，燃料为固体燃料。 2、燃料完全燃烧，并且空气过量系数大于 1。 3、燃煤锅炉和空气都未利用外部热源进行预热。 4、空气中干燥煤样水分，假设为煤样的全水分。 5、由于烟气中氢气、甲烷的的含量很少，假设烟气中的可燃气体只有 co。 6、假设实验数据在测量时锅炉正常工作，实验数据真实可靠。 7、假设过量空气系数对化学不完全燃烧热损失影响较小，视为常数。四、符号说明符号 glc fh符号名称 锅炉效率符号qr符号名称 锅炉输入热量 过量空气系数 最佳过量空气系数 实际空气量 炉底灰渣可燃物 炉底排渣率 氢含量飞灰中可燃物含
量的质量百分数 理想空气量 低位发热量 灰分 飞灰的灰量占入 炉燃料总灰分质 量份额 无机物水分 排烟处的过量空 气系数4 zjv0vkchzqar ,netay hzhy fhwyh py0 h lk排烟焓 进入锅炉的冷空气 焓 py (ct)kvy0sartamb o2一立方米空气或
py 烟气的焓 理论烟气量 car 硫含量 环境温度 烟气含氧量 灰渣温度n ar ro2d排烟温度 碳含量 氮含量 空气预热器出口烟 气中 co2 含量 实际蒸发量 hz五、模型的建立与求解5.1 确定锅炉运行的最佳过量空气系数锅炉燃料在燃烧过程中， 需要充足的空气以完成猛烈的氧化反应， 空气系数
对锅炉燃烧工况及热效率有着重要的影响， 空气系数
偏小， 炉膛中空气供应不 足，燃烧不良，将使锅炉的机械不完全燃烧热损失和化学不完全热损失增大，会 降低锅炉的热效率。空气系数
过大，会使锅炉排出的烟气量增多，将使锅炉排 烟热损失增大，引风机、鼓风机电能耗量增加，也会降低锅炉的热效率。 因此空气系数
选择合理否， 取决于锅炉型式、 燃料种类、 燃烧方式等因素， 空气系数
选择合理，会使能量损失减少，获取较高的锅炉热效率，并使锅炉安 全运行。 （1）空气系数相关的概念 1． 理论燃烧空气量： 每千克应用基完全燃烧所需要的空气量称为理论燃量。 2.实际燃烧空气量：为了保证燃烧良好，实际送入炉膛的空气量总要比理论 燃烧空气量多一些，并将实际送入的空气量称为实际燃烧空气量。 3.过剩空气量：炉膛中实际燃烧空气量与理论燃烧空气量之差称为炉膛过剩 空气量。 4.过剩空气系数
：实际燃烧空气量与理论燃烧空气量之比来衡量过剩空气 量的多少，称为过剩空气系数。由于燃料燃烧在炉膛出口处基本结束，又称过剩 空气系数为炉膛过剩空气系数。vk v0锅炉输入热量可通过下式求得：qr
24041.98kj / kg5 （2）
对机械不完全燃烧热损失 q4 的影响 机械不完全燃烧热损失 q4 ，又称固体不完全燃烧热损失，是由于进入炉膛 的燃料中，有一部分没有参与燃烧而被排出炉外，因而引起的热损失。它由三部 分组成： 1．灰渣损失：未参与燃烧或未燃尽的碳粒与灰渣一同落入灰斗所造成的损 失。 2．漏煤损失：部分燃料经炉排落入灰坑造成的损失。 3．飞灰损失：未燃尽的碳粒随烟气带走所造成的损失。q4
[ hzc fh chz 32700 ay
fh ] ,% 100
c fh qr其中 hz
1c fh 由试题附录 2 中的数据进行以
为变量的三次曲线拟合得关系式：c fh
68.2.9.55拟合曲线与散点关系图如下：6 5.8 5.6 5.4 5.2 5 4.8 4.6 4.4 4.2 4 1.1 飞 灰 含 碳 量 cfh 实验数据 拟合曲线1.151.21.25 1.3 1.35 过量空气系数1.41.451.5qr
24041.98kj / kg带入数据计算得：6 q4
[0.2 0.9(68.2.2294 x 2
] 19..2.2294 x 2
389.3885 x
83.2855（3）
对排烟热损失 q2 的影响 烟气热损失是由于烟气离开锅炉排入大气时， 烟气温度比冷空气温度要高很 多，排烟所带走的热量损失称为排烟热损失。 计算公式为：(h
py hlk )(100
q 4 ) q q2
py ,% qr qr0其中：0 0 h py
pyv 0 (ct)k
pyv 0 1.32 py ， hlk
v 0 (ct)k ， q4 、 qr 为上文数据。 py v0 vy v0 y,vy
1)v 01 c h s o (1.866 ar
0.7 ar ) 0.21 100 100 100 100 3
6.44906m / kgcar s n
7.8412m3 / kg 100 100 100vy0
1.866h py 中， (ct)k 根据“空气与烟气焓表”中温度与 (ct)k 的数据进行 matlab 曲线拟合，求出 137.76 0c 时的数据。7 拟合后 (ct)k =1.32
，拟合图像与散点关系图如下8 最后代入得出：q2
( py (ct)kpy v0
pyv0 (ct) klk )(100
q4 ) qr qr(100
tamb )分析可得， q2
q4 和最小时的
就是最佳过量空气系数
zj 用 matlab 对 q2
q4 表达式求
在（1，2）区间内的最小值，得出： xmin = 1.1253fval = 3.8839q2
q4 的函数图像为：q2+q4与 过 量 空 气 系 数 的 关 系 4.7 4.6 4.5 4.4热损失4.3 q2+q4 4.2 4.1 4 3.9 3.811.051.11.151.2 1.25 1.3 过量空气系数1.351.41.451.59 综上所述，锅炉运行的最佳过量空气系数为 1.1253。5.2 给出锅炉效率与过量空气系数的关系： 锅炉效率的表达式为： gl
100 －（q2
q6） ，％ qr式中 q2，q4 在 5.1 的研究中得出了关于
的表达式，现在进行 q3、q5、q6 表达 式的求解： （1）
对化学不完全燃烧热损失 q3 的影响 化学不完全燃烧热损失 q3 ：燃料中的可燃物质，没有与氧充分反应，而在 排出的烟气中含有 co，h2，ch4 等可燃气体所引起的热损失。q3 的计算式：q3
0.375sar co
kq 4 100 ，% qr co
ro2(21 其中 co kq 4ro2 )
o2 )0.605 co 表达式中：kq 4， kq 4 100
0.038 n y =0.102，
0.375s y带入数据得： c
0.375sar co q3
kq 4 qr co
10.635 100分析可得：常数 q3 可取 0.08. （2）
对散热损失 q5 的影响： 散热损失是由于炉墙、汽包、联箱、汽水管道、烟风管道的温度高于环境温度而10 散失的热量。 q5 的计算式为：q5
5.82(d)0.38带入数据得出：0. 38 q5
5 . 8 2 ( d )0.449%（3）
对其他热损失 q6 的影响： 锅炉的热损失中，除了上述损失外主要还有灰渣物理热损失 其计算公式为：q6 a y hz (c )hz ， qr其中 (c )hz ----1kg 灰渣在温度为
oc 时的质量比焓， 通过查表得到。 （该表已 在计算 q2 时引用） 灰渣温度：对于固态排渣炉和火床炉，取 hz
600 oc 。 最后得出：q6 a y hz (c )hz 14.7
0.0343% qr 24041.98(4)
与锅炉效率的关系： 将 q2、q3、q4、q5、q6 关于
的表达式带入下式： gl
q1 得出：gl q1
100 －（q2
q6） qr1 0.9(16..9)
0.0 63.3 2
46. 0.9(68.2.9.55) (0.3)(100
] 19.9938)
0..2.9.5 =99.3511-[根据表达式可以用 matlab 绘出函数图像如下：11 效率与过量空气系数的关系 95.5 95.4 效率 95.3 95.2%95.1 95 94.9 94.8 94.711.051.11.151.2 1.25 1.3 过量空气系数1.351.41.451.55.3 研究锅炉的运行参数对锅炉效率的影响 定性分析部分 1、 附录 1 所给参数中， 过热蒸汽压力 （包括正常值及其在绝对压力下的值） ， 过热蒸汽温度，过热蒸汽量，再热蒸汽出入口压力（绝对压力下） ，再热蒸汽出 入口温度， 再热蒸汽出入口流量， 再热蒸汽减温水温度及流量， 锅炉给水压力 （绝 对压力下）及流量主要影响锅炉寿命及工作人员安全，对锅炉效率影响较少，故 可以忽略其产生的影响。 2、给水温度及锅炉给水温度对锅炉的效率有一定的影响，但影响比较复杂。 以下分两种情况来讨论它们对锅炉效率的影响。 假如锅炉蒸发量不变。当给水温度提高时，省煤器因传热温差降低，吸热量 减少，省煤器后的烟温升高，空气预热器温压提高，传热量增加，热空气温度略 有提高，排烟温度升高，使得锅炉效率降低。但给水温度提高后，用于蒸发的热 量增加，使蒸发量增加。为了维持蒸发量不变，必须减少燃料量，这使得排烟温 度降低， 锅炉热效率提高。 由于这两种因素对锅炉热效率的影响大体相当， 因此， 当保持锅炉蒸发量不变时，给水温度对锅炉热效率没什么影响。 燃料量不变， 给水温度提高后， 省煤器的温压降低， 省煤器后烟气温度升高， 空气预热器吸热量增加，排烟温度升高，锅炉效率降低。由于热风温度提高，炉 膛温度上升，水冷壁吸热量增加。给水温度提高后，用于提高水温的热量减少， 而用于蒸发的热量增加。所以给水温度提高，如果燃料量不变，则蒸发量增加， 但锅炉热效率降低。综上所述，无论是蒸汽量还是燃料量保持不变，给水温度对 锅炉效率影响不大。 但提高给水温度的确可以提高发电厂的循环热效率，从而降 低发电煤耗。12 3、燃料特性对循环流化床锅炉的设计和运行会有很大的影响。且燃料成分间彼 此影响， 不太容易列出准确地关系式，因此以下各燃料成分对锅炉效率的影响在 一定范围类做定性分析。 （1）燃料的灰分增加，其它成分不变时，锅炉效率会减少。因为随着燃煤灰分 的增加，煤的热值将降低，在同一传热量下的给煤率增加，会产生更多的床料， 随着床料的增加，排渣量和排灰量也成比例增加，从而增加了排料的热损失，降 低锅炉效率。煤的水分对煤的热值以及生成的烟气量都有影响。随着水分增加， 煤的热值减少，烟气量增加，将增加排烟损失。并且烟气容积变化，将会改变炉 膛内的气动力特性，使燃烧效率降低。 （2）燃料中的含硫量影响了石灰石给料系统以及灰处理系统。对于给定的钙硫 摩尔比，随着燃料中含硫量的增加，石灰石的给料量和床料灰量也相应增加，导 致炉膛内的排料热损失增加，锅炉效率下降。此外，煤的发热量高、挥发分低， 则单位质量燃料在主循环回路中燃烧的有效放热量就大，效率就高。上述段落不容易量化的参数进行了分析，下面将对对于锅炉效率影响较大的 参数进行分析。 主要分析的参数有： 排烟温度 py、hz、chz、d 以及运行功率对效率的影响， 此时取
为最佳过量空气系数。 （1） 排烟温度py 将
gl 表达式中 排烟温度py 定为变量，其他值取
为最佳过量空气系数时的 数据，得到 gl 与 排烟温度py 关系的计算式：gl
98.98py画出图像：排烟温度对效率的影响 96.2 96 95.8 95.6 95.4%95.2 95 94.8 94.6 94.4 94.2 110120130140 150 排烟温度16017018013 （2）
gl 表达式中
hz 定为变量，其他值取
为最佳过量空气系数时的数据，得 到
hz 的计算式： （忽略 q4 很小改变对 q2 的影响）gl
93.759+0.521hz画出函数图像：炉底排渣率对效率的影响 94.394.294.1效率9493.993.893.700.10.20.30.4 0.5 0.6 炉底排渣率0.70.80.91（3） chz 将
gl 表达式中 chz 定为变量，其他值取
为最佳过量空气系数时的数据，得 到 chz 的计算式： （忽略 q4 很小改变对 q2 的影响） gl
93.4chz 100
chz14 炉底可燃物对效率的影响 93.76593.7693.755效率93.7593.74593.7493.73500.10.20.3画出图像： （4）d0.4 0.5 0.6 炉底灰渣可燃物0.70.80.91将 gl 表达式中 d 定为变量， 其他值取
为最佳过量空气系数时的数据， 得到 d 的计算式：gl
94.d(0.38)画出函数图像：主气流量对效率的影响 93.78 93.76 93.74 93.72效率93.7 93.68 93.66 93.64 93.62 500550600650700 750 800 主气流量8509009501000（5）功率 p 根据附录 1 中给出的 4 个功率分别计算相应的效率， 功率：298 效率：93. 93. 93. 93.6418以功率为横坐标进行曲线拟合，得：gl
93.488715 画出图像：效率与功率的关系 94 93.95 93.9 93.85 93.8%93.75 93.7 93.65 93.6 93.55 93.5 180 效率随功率变化200220 240 260 不 同 负 荷 ， 单 位 :mw280300从图中可以看出：拟合曲线与散点吻合度很高。5.4 探讨锅炉的优化运行方法 1、每台锅炉应尽量燃用原设计的燃料. 由于炉膛设计已经充分考虑使用燃料的特性,燃用特性差别较大的燃料时，锅 炉运行的经济性和可靠性都可能降低。当煤种变化时,应根据每批煤质或根据每 次上煤情况从而调整运行参数,这样也可以有效优化运行。 2、提高锅炉的燃烧效率 锅炉的燃烧效率表示燃烧完全燃烧的程度。若要提高锅炉的燃烧效率，必须 设法调整和组织好炉内的燃烧工况，使燃料充分燃烧，降低 q3 和 q4。燃料燃烧 不好， 会使气体不充分燃烧损失和固体不完全燃烧损失增大，使锅炉燃烧效率降 低。使燃料充分燃烧必须有三个条件：一是要有足够量的空气，燃料与空气要充 分混合。二是要有足够高的炉膛温度，以使燃料的燃烧反应能迅速进行。三是要 使燃料在炉内具有一定的停留时间，以使燃料与氧能得到充分反应。根据这三个 条件，可采取如下措施以强化燃烧。 （1） 合理送风和风量调节 合理送风是强化燃烧的关键。在机械化燃烧的锅 炉（如链条炉、振动炉和往复炉）中，根据燃烧过程的不同特点，合理送风，对 于促进炉内燃烧是很重要的。 （2）控制过量空气系数 控制炉膛过量空气系数是提高燃料完全燃烧程度， 降低热损失的措施。炉膛过量空气系数过高，会使炉膛温度降低，导致燃烧速度 降低，从而使 q2，q3 增大，表现在黑烟滚滚，灰渣含碳量高，锅炉燃料耗量增 加，出力大幅下降。而过量空气系数过低，往往由于可燃物得不到氧气而不能完 全燃烧，也造成气体不完全燃烧损失和固体不完全燃烧损失增大。使 q2，q3， q4 三者之和最小，即最佳过量空气系数。这个数值可以通过燃烧调整试验测取 数据后,由上面所建立的数学模型确定。 （3） 维持炉膛高温 维持炉膛高温是燃料迅速燃烧的条件。 层燃炉、 煤粉炉、16 燃油及燃气炉在正常燃烧工况下高达
摄氏度，炉膛出口烟温也高达 1000 摄氏度左右。炉膛内保持高潮的目的：一是提高燃烧化学反应速度，降低 q3，q4 的损失，二是提高辐射换热强度。 维持炉膛高温的措施，在燃用劣质煤时，炉内温度会有明显下降。在这种情 况下， 一是可以利用耐火砖或耐火混凝土遮挡住一部分辐射受热面，降低炉内水 冷程度，二是可增设空气预热器，将冷风预热后送入炉膛，以提高入炉热量，既 可提高炉内温度又能降低排烟温度。 3、选择合适的排烟温度 排烟温度指锅炉末级受热面出口处的烟气温度。 排烟温度升高会使排烟焓值 增加，排烟热损失 q2 增大。计算表明，排烟温度每升高 10℃，锅炉热效率降低 0.3%左右。降低排烟温度，可以提高锅炉热效率，优化锅炉运行，提高电厂经济 性。 但是对于含硫量高和挥发性低以及含水量高的燃煤， 锅炉尾部的受热面会发 生低温腐蚀，其排烟温度在选择时应适当提高。 锅炉在实际运行时， 还需要经常使用吹灰器对炉膛和对流受热面实行定期吹 灰，可有效抑制炉膛结渣，受热面严重积灰现象发生，可防止排烟温度上升。 同时，减少锅炉本体和制粉系统中的漏风，可有效防止排烟温度的提高。 4、控制排烟处的过量空气系数 炉膛出口过量空气系数的增大以及沿烟气行程各烟道的漏风， 都会增大排烟 处的过量空气系数，即增大排烟量，因而也将增大排烟热损失。为了减少排烟热 损失， 一方面炉膛出口应保持最佳过量空气系数，另一方面应设法减少炉膛及各 烟道的漏风量。 漏风不仅增加了排烟容积，而且是炉膛的漏风还会使排烟温度提 高。当冷空气漏进烟道时，使漏风处的烟气温度降低，从而漏风点以后所有的受 热面吸热都减少，故排烟温度提高。并且漏风点越靠近炉膛这个影响越大，所以 需要有效控制锅炉系统的漏风。 5、尽量让锅炉保持在额定负荷下运行 锅炉保持在额定负荷稳定而连续运行其热效率最高。 锅炉负荷变化对燃烧影 响较大。当锅炉超负荷运行时，由于燃料量必须增加，炉排速度加快，送风量也 必须增加才能满足负荷增加的需要。 煤量加大和炉排速度加快使固体不完全燃烧 损失增加。由于送风量的增加，使烟气在炉内停留时间短，有的可燃气体还没燃 烧完就随烟气排掉了，所以气体不完全燃烧热损失增大。同时，超负荷运行时， 由于煤量加大使炉内温度增高，排烟温度相应增高，使排烟热损失增大。 锅炉低负荷运行时，燃煤量减少，炉内温度降低，使燃烧工况变坏，不完全 燃烧损失 q3，q4 也增加。当锅炉负荷只有 50%时，因炉内温度大幅度降低，而 难以维持炉内的稳定燃烧。低负荷运行时，主汽流量减小，散热损失相对增加， 导致 q5 有所增加,效率略为下降.所以锅炉超负荷或低负荷运行都会导致锅炉的 热效率降低，在额定负荷下可以优化运行。 6、加强保温、堵漏、防泄、防冒 由于锅炉炉墙、汽水热力管道系统的温度总比锅炉房内的空气温度高，所以 炉墙和汽水管道系统的部分热量以辐射和对流方式向周围空气散失， 成为锅炉的 散热损失。炉膛的散热不仅造成热损失，同时会降低炉膛的温度，影响燃烧。因 此，要采用先进的保温材料加强锅炉炉墙和热力管道的保温，减少散热损失，提 高锅炉热效率，进而优化锅炉运行。17 6、模型的评价6.1 在问题 1 中,通过查阅专业书籍和资料,以
为未知量,我们分别求出 q2 、 q3 、q4 与过量空气系数的函数关系。其中,正常燃烧时, q3 值很小,且受的影响较小,可视为常数中。在煤粉炉中, 甚至可以认为 q3 =0 。但是我们没有简单地这样做 , 在求出 q4 后,我们利用一些复杂的公式,求出了 q3 与
的关系,用 matlab 画出相应 的图形,可以清楚地看出 q3 变化很小,可以当做常数处理,且求出了这个常数的合 适值。 这样我们得到一个单变量的系统优化模型，即已知 q2 + q4 与
的关系,求极 小值。利用 matlab 的极小值命令，就得到了所求的最佳过量空气系数
zj 。再用 简便的公式
围。 模型的缺点是式子较为复杂,难以用求导数求极值的数学方法,需要借助计算 机来完成。 6.2 在问题 2 中,采用反平衡计算锅炉效率，在问题 1 的基础上,我们算出散热损 失 q5 和灰渣物理热损失 q6 后 , q5 和 q6 在确定的条件下是相应的参数 ,不随
变 化.利用反平衡就可以给出效率与过量空气系数
的关系。然后通过 matlab 画出 相应的曲线图,可以清楚地看出效率与过量空气系数的关系。 模型的缺点是式子比较复杂,难以人工计算和直观地判断变化趋势. 6.3 问题 3 中,需要考虑的锅炉运行参数有燃料特性,机组负荷,排烟温度,过量空 气系数,主汽流量等.在定性考虑了其中一些难以量化处理的因素对效率的影响后, 在锅炉空气系数取最佳值的约束条件下,定量分析了一些运行因素影响效率的定 量关系,并画出了对应的图形。 6.4 问题 4 中, 目前电厂运行管理普遍采用小指标考核方法,即对飞灰含碳量、 排 烟温度、锅炉效率、辅机电耗等进行考核。运行人员能够直接调整的、且调整后 对经济性有明显影响的参数,称为“运行可控参数”,烟风系统的风门挡板开度及 其直接决定的介质压力、温度和流量等参数,往往是最直接的“运行可控参数”,1821 估算,进行相关的验证, 结果表明所求的
zj 是在合适的范 21
o2 锅炉运行过程中可以通过这些参数进行优化。 ” “运行不可控参数”通常包括:环境温度,锅炉负荷,入炉煤种,煤粉细度等,虽 然它们在运行过程中是不可控的,但在运行前计划时,相关运行因素的提前调整也 可以优化运行。7、模型的改进1、在建模过程中,我们几次用到了曲线拟合,以表示相关变量的数量关系.曲线 拟合可以做到更加精确,可以采用更加复杂的曲线拟合方程式参与运算,以减小误 差。 2.由于经验公式都是研究人员根据实践经验得来的,可能符合一定的实验或工 作环境.所以需要少用甚至不用经验公式,而采用更加科学准确的计算式参与运算, 以提高模型的精确性和普适性。 3.在建立模型的过程中 , 要综合考虑更多的环境因素 , 因为部分物理量因环境 条件的不同而改变,进而影响数学模型和计算结果。8、参考文献[1]丁新立主编.电厂锅炉原理.北京:中国电力出版社 ,2008. [2] matlab 基础及数学软件.阳明盛等编著.大连:大连理工大学出版社,2003. [3]数学模型.姜启源,谢金星,叶俊编.北京:高等教育出版社,2003.8.9、附录附录 1：锅炉运行主要参数数值名称 碳含量 氢含量 硫含量 氧含量 氮含量 无机物水分 灰分 应用基高位发热量 机组负荷 烟气含氧量 主汽流量o2符号cyhysy单位 % % % % % % % kj/kg mw % t/h计算公式及数据结果 62.61% 3.62% 1.08% 7.21% 0.68% 10.10% 14.70% 5.3 5.08 681.6 215.8 5.88 599.3 192.3 6.84 547.8oy nywyayqy g实测数据平均值 实测数据平均值195.21 845.2d 排烟温度 过热蒸汽压力 过热蒸汽温度 给水温度 试验期间平均耗量 过热蒸汽量 过热蒸汽压力（绝对 压力） 过热蒸汽温度 再热蒸汽入口压力 （绝对压力） 再热蒸汽入口温度 再热蒸汽入口流量 再热蒸汽出口压力 （绝对压力） 再热蒸汽出口温度 再热蒸汽出口流量 再热蒸汽减温水压 力（绝对压力） 再热蒸汽减温水温 度 再热蒸汽减温水流 量 锅炉给水压力（绝对 压力） 锅炉给水温度 给水流量 炉底灰渣可燃物 炉底排渣率 空气预热器出口烟 气中二氧化碳含量 环境温度 pyp gr t grtgs℃ mpa ℃ ℃ kg/h kg/h mpa ℃ mpa ℃ kg/h mpa ℃ kg/h mpa ℃ kg/h mpa ℃ kg/h %实测数据平均值137.76134.08126.21123.1516.9 541 279 实测数据平均值 实测数据平均值 实测数据平均值 实测数据平均值 实测数据平均值 实测数据平均值 实测数据平均值 实测数据平均值 实测数据平均值 实测数据平均值 实测数据平均值 实测数据平均值 =191 实测数据平均值 实测数据平均值 实测数据平均值 取样分析值 生产长和验收单位商定
539.3 3.9 338.5 .7 538.7 .7 169.4
0.1 13.05 20bd1p1 t1 p2
d2j p zr j t zr j dzrp gs t gs d gsc hz hzro2t amb% ℃烟气分析数据平均值 实测数据平均值附录 2：实验得到炉膛出口飞灰含碳量 c fh 与过量空气系数数据c fh /%1.1 5.901.15 5.101.2 4.751.25 4.6201.3 4.551.35 4.501.4 4.451.45 4.431.5 4.50 附录 3：matlab 源程序 1、飞灰含碳量与
关系拟合 x=[1.1 1.15 1.2 1.25 1.3 1.35 1.4 1.45 1.5]; y=[5.90 5.10 4.75 4.6 4.55 4.50 4.45 4.43 4.50]; f=-68.0808.*x.^3+282.2294.*x.^2-389.3885.*x+183.2855; plot(x,y,'*-',x,f,':r') axis([1.1 1.5 4 6]); xlabel('过量空气系数');gtext('飞灰含碳量 cfh');legend('实验数据','拟合曲线'); 2、求最佳过量空气系数
zj f='(0.2./98+0.9*(-68.0808*x.^3+282.2294*x.^2-389.3885*x+183.2855)./(100-(-6 8.0808*x.^3+282.2294*x.^2-389.3885*x+183.2855))).*0.+0.030935.*(1 00-((0.2./98+0.9.*(-68.0808.*x.^3+282.2294.*x.^2-389.3885.*x+183.2855)./(100-(-6 8.0808.*x.^3+282.2294.*x.^2-389.3885.*x+183.2855))).*0.199938)).*(0.8357.*x-0.0 353)'; [xmin,fval]=fminbnd(f,1,2) 3、 q4 + q2 与
的关系，画图x=1:0.01:1.5; q24=(0.2./98+0.9*(-68.0808*x.^3+282.2294*x.^2-389.3885*x+183.2855)./(100-(-68.0808*x.^3+ 282.2294*x.^2-389.3885*x+183.2855))).*0.+0.030935.*(100-((0.2./98+0.9.*(-68.080 8.*x.^3+282.2294.*x.^2-389.3885.*x+183.2855)./(100-(-68.0808.*x.^3+282.2294.*x.^2-389.388 5.*x+183.2855))).*0.199938)).*(0.8357.*x-0.0353); plot(x,q24) title('q2+q4 与过量空气系数的关系'); xlabel('过量空气系数');ylabel('热损失'); gtext('q2+q4');4、效率与过量空气系数
关系x=1:0.01:1.5; q24=99../98+0.9*(-68.0808*x.^3+282.2294*x.^2-389.3885*x+183.2855)./(100-(-68.080 8*x.^3+282.2294*x.^2-389.3885*x+183.2855))).*0.-0.030935.*(100-((0.2./98+0.9.*( -68.0808.*x.^3+282.2294.*x.^2-389.3885.*x+183.2855)./(100-(-68.0808.*x.^3+282.2294.*x.^2-3 89.3885.*x+183.2855))).*0.199938)).*(0.8357.*x-0.0353); plot(x,q24,'g') title('效率与过量空气系数的关系'); xlabel('过量空气系数'); ylabel('%'); gtext('效率'); grid on5、排烟温度
py 对效率的影响x=110:0.01:180; y=98.98.*x;21 plot(x,y) title('排烟温度对效率的影响'); xlabel('排烟温度'); ylabel('%');6、飞灰的灰量占入炉燃料总灰分质量份额
fh 对效率的影响x=0:0.01:1; y=93.759+0.521.*x; plot(x,y) title('炉底排渣率对效率的影响'); xlabel('炉底排渣率'); ylabel('效率');7、炉底灰渣可燃物 chz 对效率的影响x=0:0.01:1; y=93.759+0.521.*x; plot(x,y) title('炉底排渣率对效率的影响'); xlabel('炉底排渣率'); ylabel('效率');8、实际蒸发量 d 对效率的影响x=500:0.01:1000; y=94..*x.^(-0.38); plot(x,y) title('主气流量对效率的影响'); xlabel('主气流量'); ylabel('效率');9、负荷功率 p 对效率的影响y=[93.3 93.8]; a=polyfit(x,y,2); z=polyval(a,x); plot(x,y,'r*',x,z,'b'); title('效率与功率的关系'); xlabel('不同负荷，单位:mw'); ylabel('%'); gtext('效率随功率变化'); axis([180 300 93.5 94])22 &&&&
14:44:12 13:41:04 13:15:06 11:17:16 10:45:52 10:18:40 09:45:47 09:28:55 09:28:48 09:28:45
