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GBT 天然气 发热量、密度、相对密度和沃泊指数的计算方法-免费全文在线阅读.pdf

density，1范围2术语和定义3方法提要4理想气体和真实气体的特性5摩尔发熱量的计算6质量发热量的计算7体积发热量的计算8相对密度、密度和沃泊指数的计算9精密度10准确度11结果的表示附录A资料性附录本标准与ISO相比嘚结构变化情况附录B资料性附录参比条件间近似的换算系数附录C资料性附录体积分数到摩尔分数的换算附录D资料性附录水蒸气对发热量的影响附录E规范性附录辅助常数的量值附录F资料性附录计算示例Natural index实施发布GB/T..4151617...24GB/T11062一2014GB/T11062一2014前言本标准按照GB/T1.1一2009给出的规则起草本标准代替GB/T天然气发热量、密度、相对密度和沃泊指数的计算方法，与发热量、密度、GB/T相比主要是编辑性的修改，技术内容没有变化本标准使用重新起草法修妀采用ISO天然气沃泊指数。的章条编号对照一览表由组成计算发热量、密度、相对密度和本标准与ISO相比在结构上有较多的调整，附录A中列絀了本标准与ISO本标准与ISO的主要技术差异和原因删除了ISO 6976的规范性附录A“符号和单位” 因为本标准中在每个符号出现时已说明其本标准还做叻下列编辑性修改下列术语和定义适用于本文件。规定量的气体在空气中完全燃烧时所释放出的热量在燃烧反应发生时，压力p保持恒定所有当气体量由质量给出时，则发热量表示为Hti，pi当上述规定的气体量由体积给出时，则发热量表示为Hti，piVt2，p2其中tz和p2为规定量的氣体在空气中完全燃烧时所释放出的热量。在燃烧反应发生时压力pi保持恒定，所当上述规定量的气体分别由摩尔、质量和体积给出时則低位发热量分别表示为Hti，pi、在规定压力和温度条件下气体的质量除以它的体积。在相同的规定压力和温度条件下气体的密度除以具囿标准组成的干空气的密度。在规定参比条件下的体积高位发热量除以在相同的规定计量参比条件下的相对密度的平方根含义；高位发熱量低位发热量密度density相对密度沃泊指数在本标准的2术语和定义中， 删除了ISO 6976的2.10“计量参比条件”和2.11“燃烧标准参比条件”因为在我国计量參比条件与燃烧标准参比条件是相同的。一在本标准的1范围中 删除了ISO 6976注1“标准使用的符号和其含义在附录A中给出”；在本标准的1范围中， 删除了ISO 6976注2“几种英文用词的说明” 删除了ISO 6976注8标准中的基础数据将会被修订”；一在本标准的3方法提要中， 删除了ISO 6976注10“在发热量计算时忽略焓的修正因子”；一删除了ISO 6976的资料性附录E“理想气体和真实气体的特性”；删除了ISO 6976的资料性附录G“甲烷发热量的选择和讨论”；删除叻ISO 6976的资料性附录H“精密度公式的推导”；一删除了ISO 6976的资料性附录K“推荐方法的计算”；一删除了ISO 6976的资料性附录L“在60参比温度下的摩尔发热量”；删除了ISO 6976的资料性附录M“参考文献”本标准由中国石油天然气集团公司提出。本标准由全国天然气标准化技术委员会SAC/TC 244 归口本标准起草单位中国石油西南油气田分公司天然气研究院、成都天科石油天然气工程有限公司。本标准主要起草人唐蒙、许文晓、吴宇本标准所代替标准的历次版本发布情况为-GB11062一1989、GB/T。范围本标准规定了已知用摩尔分数表示的气体组成时计算干天然气、天然气代用品和其他气体燃料的高位发热量、低位发热量、密度、相对密度及沃泊指数的方法。本方法同时给出了所计算各物性值的估计的精密度本标准适用于任何干天然气、天然气代用品以及通常是气体状态的其他燃料。对于以体积为基准的物性计算本方法仅局限于组成中甲烷摩尔分数不小於0.5的气体。2术语和定义2.1燃烧产物的温度降至与规定的反应物温度t相同的温度除燃烧中生成的水在温度t下全部冷凝为液态外，其余所有燃燒产物均为气态上述规定的气体量由摩尔给出时，则发热量表示为Hti，pi气体体积计量参比条件。2.2有燃烧产物的温度降至与指定的反应粅温度ti相同的温度所有的燃烧产物均为气态。Hitipi和Hta，piVt2，p22.32.42.5天然气相对密度和沃泊指数的计算方法superior gas在规定的压力和温度条件下，一给定質量气体的实际真实体积除以在相同条件下按理想气体定燃烧参比条件combustion reference conditions规定的燃料燃烧时的温度ti和压力p1计量参比条件metering reference conditions规定的燃料燃烧时，计量的温度t2和压力p2注世界各国目前正在使用的参比条件的范围较广，各参比条件间近似的换算系数参见附录B我国目前使用的计量参仳条件与燃烧参比条件相同， 均为101.325kPa 20。2.9度、相对密度和沃泊指数使用本方法时，先对气体混合物中所有组分的理想气体物性值按各自楿应的摩尔分数进行加权，然后将所有各项加和后便得到理想气体混合物的物性值对于以体积为基准的物性值，通过使用压缩因子将其轉化为真实气体的物性值所换算出的摩尔分数的不确定度将大于原来体积分数的不确定度。尔分数不应超过0.3；CO和C2H。的摩尔分数均不应超过0.15；其他组分的摩尔分数不应超过0.05干天然气水气的摩尔分数不大于0.00005的天然气。3方法提要0.00005的所有组分均应考虑在内当已知气体组成时，可用本方法计算任何干天然气、天然气代用品以及其他气体燃料的发热量、密如果气体组成是以体积分数给出则应该将其换算成摩尔汾数参见附录C。然而值得注意的是就本标准而言用于加和的各组分摩尔分数应统一到小数点后第四位0.0001，对于摩尔分数大于对于所计算的體积发热量除甲烷外对其余可能出现的各组分的含量也有所限制。通常Na的摩在这些限制条件下，计算值的不确定度应在0.1之内水蒸气對发热量的影响，或者直接进行测量或者通过计算得到其影响参见附录D。为使所描述的计算方法有效可行气体在所描述的参比条件下應处于其烃露点之上。本标准的表1表5给出了计算时所需的基础物性值计算中采用的辅助常数的量值见附录E。计算示例参见附录F序号组汾序号组分1甲烷戊烷2乙烷2-甲基丁烷3丙烷2，2-二甲基丙烷4丁烷己烷52-甲基丙烷2-甲基戊烷2序号组分序号组分113-甲基戊烷甲苯1222-二甲基丁烷乙苯132，3-二甲基丁烷邻二甲苯14庚烷甲醇15辛烷甲硫醇16壬烷氢气17癸烷水18乙烯硫化氢19丙烯氨201-丁烯氰化氢21顺-2-丁烯一氧化碳22反-2-丁烯硫氧碳232-甲基丙烯二硫化碳241-戊烯氦氣25丙二烯氛气2612-丁二烯氩气271，3-丁二烯氮气28乙炔氧气29环戊烷二氧化碳30甲基环戊烷二氧化硫31乙基环戊烷一氧化二氮32环己烷氮气33甲基环己烷氙气34乙基环己烷空气35苯注由下列主要涉及元素的相对原子质量计算得到的相对分子质量在数值上与摩尔质量是相等的其中，括号表1天然气各組分的摩尔质量摩尔质量kgkmol-16.744.958.12310表1续摩尔质量kgkmol-86.0.42......8.114摩尔质量kgkmol-72...177摩尔质量kgkmol-92.106...17.28...28.844..31.GB/T内的数字是所引用的相对原子质量在最后一位上的不确定度C12.0111；H1.007947；N14.006747；S32.43；对于含有碳和/或硫元素的化合物，导出的摩尔质量已修约到小数点后第三位而对于其他化合物则给到小数点后第四位，标准组成的干空气的摩尔質量同样给到小数点后第四位3GB/T11062一2014序号1121314表2天然气各组分在不同计量参比条件下的压缩因子和求和因子组分甲烷乙烷丙烷丁烷2-甲基丙烷戊烷2-甲基丁烷2，2-二甲基丙烷天然气各组分在不同燃烧参比条件下的理想气体摩尔发热量0 燃烧和计量的参比压力均为101.325kPa。注3表头“tr/tz”分别指燃烧囷计量参比温度104理想气体和真实气体的特性4.1燃烧焓相。因此换句话说存在于干气中的任何水蒸气将为混合物的高位发热量贡献其汽化潛热。发热量计算要求的最基础的物理量就是混合物中各气体组分的理想气体标准摩尔燃烧焓所要求的量值主要取决于燃烧参比温度t1。夲标准以表格形式给出这些物理量在温度t为25、20、15及0时的量值非常重要的一点是对于任何物质，所有这四种温度下的量值在热力学上的意義都是相互一致的对于发热量摩尔、质量和体积发热量三者中的任何一种来说，为了将气体混合物的理想气体燃烧焓换算为真实气体的量值原则上还需要进行焓修正，然而这种修正通常可以省略。4.2压缩因子的计算修正章中所描述的计算中要求的压缩因子Z mx的计算按式1 計量参比条件下的求和因子的数值，表2同时给出了所有各纯组分的压缩因子Z假想压缩因子。b注H；值不受压力的限制，因此在理想气體情况下燃烧参比压力pi与H；值无关，并在采用的理想气体摩尔发考虑到气体的非理想性在计算体积发热量、密度、相对密度以及沃泊指數时，需要对气体体积进行对体积非理想性的修正是通过使用压缩因子Z mix来进行的在计量参比条件下， 在第5章第9式中b为求和因子，表2给絀了本标准考虑的天然气及天然气代用品的所有组分在通常有三个是通过使用关系式b；1-Z；获得的5摩尔发热量的计算5.1理想气体表3给出了在ti為25、20、15及0时，组分j的理想摩尔发热量H；的数值对于典型的天然气来说， 这个修正值是很小的 由此产生的误差不超过50Jmol-0.005 ， 常将Z mixt 2 p 2 1一Ht2r；H；tiziv，巳知组成的混合物在温度ti下的理想摩尔发热量按式2计算式中Hty混合物的理想摩尔发热量高位或低位；工；混合物中组分j的摩尔分数；Ht混合物Φ组分j的理想摩尔发热量高位或低位热量的命名中省略了燃烧参比压力p1。5.2真实气体其忽略不计对本标准而言，真实气体摩尔发热量与楿应理想气体摩尔发热量在数值上被看作是相等的由理想气体摩尔发热量精确地计算真实气体摩尔发热量时，应对混合物进行焓修正计算见4.1GB/T11062一20146质量发热量的计算6.1理想气体已知组成的混合物在温度ti时的理想气体质量发热量按式3和式4计算式中At-混合物的理想质量发热量高位或低位；M混合物的摩尔质量；工j组分j的摩尔分数；M，-组分j的摩尔质量表1给出了本标准涉及的所有组分的摩尔质量。式中Z 2式中式中式中HtyMx；M由t蘭rxj一pt，pHtiMtM；1HtiVtz，p2a之x；xrrp-z，Mdtp3456789...式3和式4表述了计算H的基本方法，此外还有一个可供选择的方法，按式5计算式中Hty组分j的理想质量发热量高位或低位表4给出了H；在四种不同温度tr25、20、15和0下的量值。由上述两种不同方法得到的H；值相差不大于0.01MJkg-1.6.2真实气体A对本标准而言，真实气体质量發热量与相应的理想气体质量发热量在数值上被看作是相等的7体积发热量的计算7.1理想气体计算Hti，Vtzp2真实气体体积发热量高位或低位；压縮因子Zmit 2， p 2 用表2中给出的各组分的求和因子b， 按式1 计算d-理想气体的相对密度；M；组分j的摩尔质量；表1给出了各组分的摩尔质量的数值，表A.1给出了干空气的摩尔组成由此导出的标准组成的干H按式6，式7计算已知组成的混合物，在燃烧温度ti、计量温度tz和压力pz时的理想气体体積发热量按式6式中HtiVtz，p2混合物的理想气体体积发热量高位或低位；RT2式6表述了计算的基本方法此外，还有一个可供选择的方法按式7计算式中H；ti，Vtzp2组分j的理想气体体积发热量高位或低位。12表5给出了在不同的燃烧和计量参比条件下的H；值由上述两种不同方法计算出的H值，楿差不大于0.01MJm-37.2真实气体气体混合物在燃烧温度t和压力pi，计量温度t2和压力pa时的真实气体体积发热量按式8计算8相对密度、密度和沃泊指数的计算8.1理想气体8.1.1理想气体的相对密度按式9计算Mir标准组成的干空气的摩尔质量空气的摩尔质量为28.9626kgkmol-1。8.1.2理想气体的密度按式10计算ptp理想气体的密度；R一摩尔气体常数；8.1.3理想气体的沃泊指数按式11计算Wo理想气体的沃泊指数；8.2真实气体8.2.1真实气体的相对密度按式12计算P2”ti，Vtzp2HtRT摩尔气体常数R8.314510Jmol-1K- p-绝对溫度，单位为开尔文KWti，Vt2p2aoGB/T.2.28.2.3式中dt，pZmit p真实气体的相对密度；气体的压缩因子；-n个Y；值的算术平均值。H按式16计算Z airt p 标准组成的干空气的压缩洇子。Z mixt p 用表2给出的各组分的求和因子b， 按式1 计算 Zit， p 的数值如下Z air273.15K 99963真实气体的密度按式13计算式中pt，p真实气体的密度真实气体的沃泊指數按式14计算式中W真实气体的沃泊指数；H，-一按式8计算在置信水平为95时，物性值的重复性按式15计算式中Y-物性值Y的重复性；Y；由气体第i次分析所计算的物性值；当分别用、M、d、p和W替换式15中的Y可计算得到重复性H、AM、Ad、p和W。在置信水平为95时物性值的重复性也可由分析数据直接計算得到，即式中H.ix计算的混合物理想气体发热量的重复性摩尔或体积发热量；工；N个组分的混合物中组分j摩尔分数的重复性；H；组分j的理想气体发热量；式中尽管H是使用归一化之后的摩尔分数工；计算得到的而x；则是组分j的摩尔分数在归相对密度的重复性Ad和密度的重复性o鈳分别按式18和式19计算式中M是天然气的平均摩尔质量M的重复性，计算如式20和式21对情况a对情况b式中沃泊指数的重复性W可按式22计算在置信水平为95時发热量、相对密度、密度及沃泊指数的再现性H、d、p和W可按式计算的物性值的绝对准确度，可通过三个独立来源的系统误差的合成来得箌即经验表明，对在此考虑的物性值的相对不确定度的影响主要来自分析数据的不确定度，而基础数ptpMi 摩尔质量M以kgkmol-表示， 密度p通过计算自动导出SI单位 以kgm-*表示。9精密度9.1重复性的估算a当除甲烷外的所有组分均被分析甲烷j1的浓度由差减法计算得到时，则发热量的重复性14H9-甲烷的理想气体发热量b当包括甲烷在内的所有组分都被分析时，则一化之前的重复性M组分j的摩尔质量；M一一甲烷的摩尔质量。9.2再现性的估算15计算其中Y视为Y的再现性；也可按式16式22来计算，式16、式17、式20和式21中的r和Az；视为摩尔分数工；的再现性。10准确度a在表1表5中给出的基础數据的不确定度；b使用上述数据的计算方法的偏差；c作为方法输人值的分析数据的不确定度据的不确定度和计算方法的偏差对相对不确萣度的贡献值则非常小。来自基础数据不确定度的贡献值预期小于0.05而来自计算方法偏差的贡献值则小于0.015。与一个含有1220个组分的典型天然氣混合物的分析数据的不确定度相比基础数据不确定度的贡献值及计算方法偏差的贡献值则可忽略不计。0.50.50.50.5GB/T11062一2014AM32r；M-Mw-w等AHWWAd70.5GB/T11062一201411结果的表示不应优於下列有效位数对每一个物性值所给出的有效数字的位数应反映出该物性值预期的计算准确度。计算结果的报告a发热量1摩尔发热量0.01kJmol-2质量发熱量0.01MJkg-3体积发热量0.01MJm-3b相对密度0.0001c密度0.0001kgm-3d沃泊指数0.01MJm-3应特别注意分析数据在事实上能否达到预期所给出的有效位数的水平如果不能，则所给出的有效數字的位数也应相应地减少16GB/T附录A资料性附录本标准与ISO相比的结构变化情况表A.1本标准与ISO的章条编号对照情况1011本标准与ISO相比在结构上有较多嘚调整，具体章条编号对照情况见表A.1.本标准章条编号附录A附录B附录C附录D附录E附录F对应的ISO 6976章条编号9.19.29.3附录A附录J附录C附录E附录F附录G附录H附录M附錄K附录L附录B附录D17GB/T11062一2014附录B资料性附录附资料性附录参比条件间近似的换算系数表B.1发热量的换算系数2525换算到换算到....0003密度、相对密度及压缩因子嘚换算系数2020换算到换算到....0738体积分数到摩尔分数的换算将表B.1和表B.2中初始参比条件下的已知物性值，分别乘以表中给出的换算系数就可相应哋得到换算后的参比条件下的具有相同单位的物性值。如果要进行相反的换算则除以各换算系数即可。对所有的有效组成来说理想气體性质的换算预期可准确到士0.01以内。对于真实气体的体积性质压缩因子密度、相对密度来说，预期的准确度为士0.02而对真实气体的燃烧性质发热量、沃泊指数来说，预期的准确度为士0.1燃烧温度变化时的换算系数计量温度变化时的换算系数录CPjZ，tzpa15换算到01..换算到0C1..GB/T11062一2014发热量物性值摩尔高位发热量摩尔低位发热量质量高位发热量质量低位发热量理想密度理想相对密度压缩因子真实密度18尔分数。表B.2在计量参比条件t2p2下，如果气体组成是以体积分数给出可按式C.1将体积分数换算到摩对所有的组分j而言式中P；.ob二Z，t2p2组分j在计量参比条件t2，p2下的压缩因子工；三Na zdpPj..C.119组分j的摩尔分数；组分j体积分数；GB/TD.1概述附录D资料性附录1.水蒸气对发热量的影响工w0.01683某些发热量仪可通过燃烧直接测量燃料气的单位體积发热量，此时在燃烧前计量时燃烧气被水其他用于直接或间接测量发热量的仪器都不是以类似的方法来操作的例如一某些直接燃烧嘚发热量仪是在一个“公认的”标准上，将气体即该气体具有显著的水蒸气含某些仪器在进行发热量测量之前首先将气体干燥，因此测量及报告的是一个干基发热量即因此，为了对由不同测试技术测定的气体发热量进行有效的比对则有必要考虑以下几点这是排除体积效应完全等效的一种作法就计算而非测量来说，而其更为可取之处显然是因为发蒸气饱和并假定以饱和发热量形式报告结果但不一定。簡单地说对于饱和燃料气，由于在计量系统中燃料气被水蒸气替代因此，其发热量比未饱和干燥或部分饱和气体的发热量要低准，茬这个“公认的”标准上进行发热量的测定和引用把水蒸气的存在仅考虑作为混合物中的另一个组两个发热量间的差值达到了1.68，其差值夶小主要取决于水蒸气在天然气中存在量的多少显在C.2中忽略了样品气中水蒸气存在的二次效应。由于烃在燃烧中所产生水的汽化潜热在這些烃对于高位发热量要求燃烧反应所产生的所有水在燃烧参比温度t下都要冷凝为液态。这种要建议对高位发热量来说最合理和一致嘚处理是假定所有的水，包括燃烧前气体中所包含的水和对于低位发热量来说所有的水蒸气均保持为气态，不必考虑这类焓效应的存在压缩因子效应是第三种效应，即使其对发热量的影响较前面两种更小但在发热量的计算中也应-----------------量燃烧，但假定是在干气的基础上报告实际的发热量。使气体最初可能含有水蒸气影响；或者热，将增加燃烧热的值在计量温度为0时，增量为0.01MJm-3；在计量温度为15时增量为0.03MJm3；在计量温度为20时，增量为0.045MJm-3气体组分分析仪器特别是气相色谱仪常常分析气体中除水之外的所有重要组分因此，所报告的常常是一个计算的干气发热量即使气体中实际可能含有水蒸气。一在其最初的状态时气体被水蒸气饱和的程度；在测量过程中计量后，气体被水蒸氣饱和的程度；测量仪器或程序的操作特征；以及一在报告的发热量中所指气体被水蒸气饱和的程度当所有这些因素已知时，才有可能將所有的发热量测定归结到一个统一和一致的基础上尽管本标准的主要内容是关于干气的计算，但同时也建议了通常最合理的基础是一個“公认的”标分并有一个明确的摩尔分数。如果采用了这种方法特别是如果对水蒸气的分析并不是构成最初分析程序的一部分的话吔就是说如果水蒸气的量不得不通过二次方法推断获得，例如湿度计法或者露点测量法则在进行计算时必需充分考虑到以下三点。D.2排除體积效应在气体计量系统的参比条件下pat2，水可能在分压p直至其饱和蒸气压p下存在于天然气中。对这部分水蒸气传统的做法是从干燥燃料气实际的计量体积中按pw/p2的比例来排除一部分，即从测定的发热量中减去这部分式中H是体积发热量高位或低位。热量H可用摩尔质量或體积发热量的形式来表示并根据摩尔分数来进行计算。除水蒸气外假设气体中各组分的摩尔分数由气体分析中已知本标准的主要内容均以此假设为前提，若样品中水蒸气的分压可测得则其摩尔分数可看作为pw/p2。为使整个混合物的摩尔分数的加和保持为1每个组分的摩尔汾数则应乘以一个因子pa一pw/p2进行归一化处理。这样由于所计算的发热量是各组分摩尔20分数的一次项的加和，如上述所看到的观点一样将計算的发热量简单地减去水蒸气所占的那部分比例即可C.3和C.4中所指的二次效应除外。如下例所示这个一次效应是相当重要的。假设我们希朢通过干气组成分析来计算饱和气体发热量也许是为了在由干气组成分析计算得到的发热量与由发热量仪测量得到的发热量之间进行一個有意义的比对。假设在15 101.325kPa的燃烧和计量参比条件下， 干气的体积发热量为38.00MJm-3 在15时， 饱和蒸气压是1.705kPa 则在此参考比条件下， 被水饱和的天嘫气中水的摩尔分数是因此饱和气体的发热量比干气的发热量要小，其值为干气发热量的1-0.17倍即而易见，考虑水蒸气对发热量的影响是非常重要的无论水蒸气是通过测量或者分析技术获得的。对于一个含有水蒸气的气体水蒸气作为已知组分并低于其饱和蒸气压时情况較为特殊和复杂。在这种情况下干气发热量和作为公认的饱和气体发热量都是可以计算的，其值各不相同但相互间却易于混淆D.3潜热焓效应的发热量测定中是一个重要的因素。所以在2.1和2.2中明确地规定了所产生水的状态。求可能是不现实的但它却为计算干天然气的高位發热量提供了一个理论基础。然而如果燃烧前气体中有水蒸气存在，那么燃烧后就存在一个如何处理这部分水的状态的问题存在以下假定a假定，尽管是不现实的燃烧后这部分水仍保持为气体状态，因此它的存在对燃烧热没有任何b假定在燃烧参比温度ti下，这部分水同樣冷凝为液态那么由于这部分水所释放出的汽化潜燃烧中所产生的水，在燃烧参比温度ti下均冷凝为液态因此，气体中含有的水蒸气作為天然气中的一个组分以一个特定的摩尔分数来表示，并有一个由水的汽化潜热所获得的发热量换句话说，也就是在发热量的加和中哆了一项水的发热量工；H；这就是为什么在表3、表4和表5中给出的水蒸气的高位发热量不为零的原因。由这种处理所导致的发热量增量是佷小的假定气体被水蒸气所饱和，则发热量的增加值与气体组成无关而仅取决于气体的计量温度。对于一个饱和的气体其体积发热量的增量为D.4压缩因子效应Hmeasured Pz一Pwp2H，38.000.MJm3D.1D.2...D.321GB/TGB/T将其考虑在内由于气体中水蒸气的存在影响了气体混合物的压缩因子，从而改变了真实气体的体积发热量这种改变的量是可计算出的。在15时对一个典型的天然气来说，由干气到饱和气体Z的变化约为万分之四从0.9981变到0.9977对含有水蒸气的天然气進行计算时，在选定一个合适的计算方法时应将上述提到的各点都考虑在内目前推荐的摩尔气体常数R的量值是表E.1给出了所推荐的干空气嘚摩尔组成。干空气的摩尔质量为标准组成的干空气在三个常用的计量参比条件下的压缩因子取值为由此得出的标准组成的干空气的真实氣体密度分别是本标准的主要内容指的是对干气的处理这种情况是推荐采用和愿意接受的情形。然而当需要22E.1摩尔气体常数E.2干空气的性質GB/T11062一2014附录规范性附录辅助常数的量值ER8.070 1.204449kgm-成Mir28.9626kgkmol-表E.1干空气的摩尔组成组氮气氧气氩气二氧化碳氖气氦气甲烷氪气氢气一氧化二氮一氧化碳氙气摩尔汾数0.460.330.50.30.000123GB/TF.1附录F资料性附录计算示例AtyHti919.物性参数的计算说明对已给定组成的天然气， 表F.1以一个简单表格的方式给出了在“15/15”的参比条件下ISO注本附录Φ给出的整个发热量的计算过程只是用于高位发热量的低位发热量的计算则完全与此类似。由表F.1可知 在15时理想气体的摩尔高位发热量H， 经修约后 其量值为919.09kJmol-1。由于从理想气体到真实气体状态的焓修正小至可忽略不计因此，该值同时也被认为是真实气体的根据第6章理想气体的质量高位发热量H可按式3计算如下由表F.1可得H15 为919.09kJmol-；因此报告数据取为52.59MJkg-。作为可供选择的方法H值也可按式5计算得到由此式计算得到的發热量仍为52.59MJkg一。根据7.1理想气体的体积高位发热量H可按式6计算如下所以根据8.1.1，理想气体的相对密度按式9计算如下使用表F.1的数据及干空气28.9626kgkmol-的摩尔质量Mi 可得到报告数据取为0.6032。根据8.2.1真实气体的相对密度按式12计算如下标准参比条件，由基础物性参数计算摩尔质量高位理想摩尔發热量及压缩因子的示例。就这些计算示例而言对计算中涉及使用到的任何量的数值均已修约到五位有效数字，并用于随后的任何计算Φ实际上，在计算器或计算机上计算时计算应使用所有可能获得的位数，只是在计算的终点才将最终计算数据修约到所要报告的位數。F.2摩尔发热量第5章摩尔高位发热量H.F.3质量发热量第6章M为17.478kgkmol-1.F.4体积发热量第7章24由表F.1可得H15 为919.09kJmol-；p 2为101.325kPa；T2为288.15K；摩尔气体常数R的值为8.314510Jmol-K-1。报告数据取为38.87MJm-3作為可供选择的方法，H的值也可按式7计算得到由此式计算得到的发热量仍为38.87MJm-3根据7.2，将理想气体体积发热量转换到真实气体体积发热量的计算如下式中的Zmi是混合气体的压缩因子 按式1 理想气体摩尔高位发热量919.09kJmol-1的重复性Hx为士0.11kJmol-1见式将理想气体摩尔发热量的重复性除以气体的摩尔质量17.478kgkmol-1， 即可得到理想气体质报告数据取为士0.01MJkg-1将理想气体摩尔发热量的重复性乘以p2/RT2，即可得到理想气体体积发热量的重复性报告数据取为士0.01MJm-3相对密度理想气体或真实气体的重复性按式18计算如下式中M数据取自表F.2， 见式21