教学重点：
教学难点：
学时安排：2学时
(solid wastes)
(solid wastes)
&&& (treatment of solid wastes)
&&& (disposal of soild wastes)
①选择密度适当，能造成稳定悬浮液的加重介质，或在粘度要求允许的条件下，把加重介质磨碎一些；
②加入胶体稳定剂，如水玻璃、亚硫酸盐、铝酸盐、淀粉、烷基硫酸盐、膨润土和合成聚合物等；
③适当的搅拌促使悬浮液更加稳定。
(ρC)(ρL)(ρW)
ρL&ρC&ρW
20060--9010-15
教学重点：
教学难点：
学时安排：4学时
&&& (2)()()
(5)(150300)&&&
→→→→→→→
969970208590
Ring/(dcm2)
&&&&& Fcm2
3CaO·SiO3
2CaO·SiO2&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&
3CaO·SiO2
教学重点：
教学难点：
学时安排：4学时
&&& 1.()()10um
PVCFHF0.123060
7mmHg(933Pa)
--(PCDDs)(PCDFs)PCDDs75PCDFs13521017(2378)2378(TCDD)PCDDs/PCDFs136(ng/m3ng/kg)2378TCDD(1.0)(ng/m3ng/kg)I-TEFITEFI-TEQI-TEF
PCDDs/PCDFs
(1)& PCDDs/PCDFsPCDDs/PCDFslkgPCDDs/PCDFs11255ng(1-TEQ)370ng(1-TEQ)PCDDs/PCDFs
(2)& PCDDs/PCDFs(750℃800℃)PCDDs/PCDFs
()CO2H2O(NaClHClCl)PCDDs/PCDFsPCDDs/PCDFs100℃
(3)& (250400℃300℃)(CuCl2FeCl2)PCDDs/PCDFsPCDDs/PCDFsHClPCDDs/PCDFsPCDDs/PCDFs
PCB()PCDDs/PCDFs
8001100800900
(2)0.010.51um9001000
(3)800850800
(6)(NOx)1500NOx
(7)PCDDPCDF925
(1)850100012s
(2)0.32s0.61s3s
(3)1s6500.3s
()A01kgCHNOSAshw
&&& & CHNOSClW
&&& &&&&G0(m3/kg)=0.79A0+1.867C+0.7S+0.631Cl+0.8N+11.2H'+1.244W
G0(kg/kg)=0.77A0+3.67C+2S+1.03Cl+N+9H'+W&&&
H'=H-Cl/35.5
&&& &&&&G0'(m3/kg)=0.79A0+1.867C+0.7S+0.631Cl+0.8N&&&
G0'(kg/kg)=0.79A0+3.67C+2S+1.03Cl+N&&&
&&& &&&&G=G0+(m-1)A0
&&& &&&&G'=G0'+(m-1)A0&&&
WHHdkJ/kgHhkJ/kgHlkJ/kg
&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&
&&&&&&&&&&&&&&&&
(2)ScheurerKesmer
& &&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&
θsVm3qm3s
(QV)kJ/(m3·h)
Ffkg/hHf1kJ/kgFwkg/hHw1kJ/kgAkg/kgCpakJ/(kg)tat0Vm3
tg()=0.0258Hh1926α2.524W0.59ta-25177
HhkJ/kgα为等值比；W为垃圾的含水率，％；ta为助燃空气预热温度，
0→tCA0→CA
CA0、CAAtgmol
&&&&& kAr-rhenius
&&&&& AArrhenius
&&&&& Ekcal/(gmol)
AEkDRE(t)DREDRE
1800℃DRE9999.999.99
800℃的反应速度常数k为
p17873AEE76600
k1.341017·e-1073=33.407(s-1)
2225℃的管式焚烧炉中分解纯二乙基过氧化物（组分A），进入焚烧炉的流速为12.1L/s，在225℃的速度常数为38.3s－1，欲使二乙基过氧化物的分解率达到99.995％，炉的内径为8.0cm，求炉长为多少？
解：假设是活塞流反应器，反应是不可逆的，反应的动力学方程式为：
&& DRE99.995& CA510-5CA 0
& V0.25912.13.13L3130cm3
24h(1)850℃&&&
&&& (1)& ()/34
&&& (3)& ()
&&& (6)& (HClSOxHF)&&&
&&& (7)& &&&
()1045m15m
0.3t/m335d
&&& (2)& ()
&&& (4)& (CaCl2CaSO4)[(Ca(OH)2]
&&& SiO235
40A12O31020CaO1020Fe2O3510MgONa2OK2O15ZnCuPbCr()
&&& 400~500℃
&&& & 5m()
CsHtNuOv·aH2O
r=0.5[b-nx-3(c-ny)]
s=a-nwn(&1)
CaHbNcOdCwHxHyOx
& C31H50NO261000kg200kgCllHl4NO41000kg
& (1)C31H50NO26852kg=()kmol=1.173kmol
&&& (2)CllHl4NO4224kgn=200/(1.173224)=0.76
&&& (3)a=31b=50c=1d=26w=11x=14z=1y=4
r=0.5[50-0.76×14-3(1-0.76×1)]=19.32
S=31-0.76×11=22.64
W=[0.5(0.76×4+2×22.64+19.32-26) ×1.173×32]kg=781.5kg
()0.050.2m3/(minm3)
&&& (2)(5)
&&& (3)RdRw()
Rd=[(10÷0.30)+(100.777)÷0.30]t/d=44.4t/d
Rw=[(10÷0.30)+(100.333)÷0.33]t/d=44.4t/d
XaSaXrSr(XaSa)
& Sa70256010.50.5()
&&& l0.25+0.50.60+0.50.700.9
&&& 10.75+0.50.40+0.50.3011
Sm=0.9÷(1.1+0.9)=0.45
&&& Rw=(Sm-Sc)/(Sr-Sm)
&&& Rw=Xa/Xc=(Sm-Sc)/(Sa-Sm)=(0.45-0.25)/(0.70-0.45)=0.80
&&& 208080
&&& 30130126135110120130()
&&& CO235552050(55)6044555672
pH568.59.07.08.0pH12pH
1000kg10g1051.95g
X1kgC142N10.63C22.5N20.85C37.8N30.6
&&&&&&&&&&&&
100kg20100kg2098.9kg906W
&&& 10℃()3538℃5065℃20()
&&& pHpHpH510pH78(pH)pH(510)pH
&&& pHpHpHpHpHpH
&&& (C6H10O5)+xH2O→xC6H12O6→3xCH4+3xCO2
CO2+HOH→H2CO3→H++HCO3
&&& NH3+HOH→NH4++OH-
()pHpH7.57.8pHpHpHpH78pH78
pHpHpH7.57.8pH6.56.0pH
pHpH8(pH56)
(1)7480Pa(80cm)
(2)1m3/(m3d)0.150.20.250.3
(4)46810m3
&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&
&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&
&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&
&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&
&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&
&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&
&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&
综合圆形沼气池的内力结构计算、材料用量计算和施工、管理、使用技术等各种因素，一般认为，当池盖矢跨比，池底矢跨比和池身高（对于4、6、8、10m3容积的小型沼气池可取H＝1m）时，沼气池的尺寸比较合理。
这样，一旦发酵间某一尺寸被确定以后，可算出其他部分的尺寸。
例题：已知：D＝2.4m，求f1、f2，H等尺寸。
有了以上尺寸，池容就不难求出了。
此外，还可以用合理的尺寸比例，来确定已知池容的发酵间各部分尺寸。
例题：已知某圆形发酵间容积为10m3，试用合理尺寸确定f1、f2、D、R、H等的尺寸。
①计算死气箱拱的矢高：即池盖拱顶点到发酵间的最高液面O-O位置的距离，如图所示。其中死气箱拱的矢高（f死）可按下式计算。
式中：h1－池盖拱顶点到活动盖下缘平面的距离(计算过程略去)，对65cm直径的活动盖，该值在10～15cm之间；
& &&&&h2－导气管下露出长度，取3～5cm；
h3一导气管下口到O—O液面距离，一般取20--30cm。
&&& ②计算死气箱客积(V死)
& 式中：V死、f死、r1－分别为死气箱容积、死气箱矢高，池盖曲率半径。
&&& ③求投料率：根据死气箱容积，可计算出沼气池投料率，公式是：
式中V、V死－分别为沼气池容积和死气箱容积m3。
&&& ④计算最大贮气量(V贮)
&&& ⑤计算气箱总容积(V气)
&&& V气＝V死+V贮 &&&
式中：V气、V死、V贮－分别为沼气池气箱总容积。死气箱容积和有效气箱容积(最大贮气量)。
&&& ⑥计算池盖容积(V1)
& 式中V1、f1、R--分别为池盖容积，池盖矢高和池体内径。
&&& ⑦计算发酵间最低液面位A－A
&&& 对一般沼气池来说，V气均大子V1，也就是说，A--A液面位置在圆筒形池身范围内。此时，要确定进、出料管的安装位置，应按下式先算出气箱在圆筒形池身部分的容积(V筒)：
&&& V筒＝V气－V1
式中：h筒－圆筒形池身内气箱部分的高度，
&&&&& R—圆筒形池身半径。
&&& A－A液面位在池盖与池身交接平面以下h筒的位置上。这个位置也就是进出料管的安装位置。
例题： 有一口6m3圆筒形水压式沼气池，D＝2.4m，f1＝0.48m，r1＝1.73m，池容产气率为0.35m3沼气/(m3池容·d)，求进出料管的竖直安装位置。
解：①计算死气箱拱的矢高
&&& 设h1＝12cm，h2＝5cm，h3＝25cm，
&&& 则f死＝h1+h2+h3
②求死气箱容积(V死)
&&& ③求投料率
&&& ④求最大贮气量(V贮)
⑤求气箱总容积(V气)
V气＝V死+V贮 ＝0.88＋1.05＝1.93（m3）
⑥计算池盖容积(V1)
，因此，A－A液面位置在池身内。
⑦求A－A液面位置
V筒＝V气－V1＝1.93－1.14＝0.79(m3)
此即A－A液面位置，也即进出口料管安装位置在圆筒池身墙下0.175m处。
3.水压间的设计
水压间的设计包括确定以下三个尺寸：
(1)水压间的底面标高：此标高应确定在发酵间初始工作状态时的液面位置O－O水平。
(2)水压间的高度(ΔH)：此高度应等于发酵间最大液位下降值(H1)与水压间液面最大上升值(H2)之和，即ΔH＝H1+H2
(3)水压间容积：此容积等于池内最大贮气量。
五、城市污水污泥与粪便的厌氧发酵处理
(一)污水污泥厌氧消化处理
本世纪20年代，一些工业发达国家，为提高污水沉淀和污泥厌氧发酵效率，研究出将沉淀与发酵装置分建的工艺，发展起来污泥消化池。它的结构、工作原理和容积设计计算等，在水污染控制工程中介绍。
(二)粪便厌氧发酵处理
城市粪便，根据人口聚居状况，有两种厌氧发酵处理工艺：化粪池处理和厌氧发酵池处理。
(1)化粪池：化粪池也叫腐化池，是上个世纪末发展起来的粪便发酵处理系统。由于粪便发酵产生难闻臭气，故只在农村分散孤立的建筑中使用。由于它管理方便，不需要消耗能源，故近年来，又受到城镇的关注，用来处理粪便和污水。
①化粪池的工作原理：它兼有污水沉淀和污泥发酵双重作用。粪水流入化粪池后，速度减慢。在一个标准化粪池中，粪水停留时间为12～24小时,比重大的悬浮固体下沉到池底。化粪池大约可将70％的悬浮固体抑留下来。被抑留的悬浮固体受厌氧菌的分解作用，产生气体上浮，将分解后的疏松物质牵引到液面，形成一层浮渣皮。浮渣中的气体逸散后，悬浮团体再次下沉成为污泥。如此反复分解、消化，浮渣和污泥逐渐液化，最终，容积只有原悬浮固体的1％。
②化粪池容积及其计算公式：化粪池容积按其应接纳的粪便污水量和污水在池内的停留时间计算确定。目前，化粪池的发展是趋向大型化，最小者不小于4吨，液体容量不小于2.8吨。其容积(V)可根据下式求算；
式中：E--服务人口，人，
Q－每人每天污水量，L；
Tq－污水在池内停留时间，一般取0.5－1.0d；
S－每人每天污泥量，一般取0.8－1.0L；
Ts－清泥周期，一般按100—360d；
C－污泥消化体积减小系数，一般为0.7；
PW－生污泥含水率，一般为95％；
&&& PW'－池内污泥含水率，上部下部平均取95％。
计算死气箱拱的矢高
&&& 设h1＝15cm，h2＝5cm，h3＝30cm，
&&& 则f死＝h1+h2+h3
求死气箱容积(V死)
&&& 求投料率
&&& 求最大贮气量(V贮)
求气箱总容积(V气)
V气＝V死+V贮 ＝2.610＋8.75＝11.36（m3）
计算池盖容积(V1)
，因此，A－A液面位置在池身内。
A－A液面位置
V筒＝V气－V1＝11.36－9.230＝2.13(m3)
此即A－A液面位置，也即进出口料管安装位置在圆筒池身墙下0.117m处。
教学重点：
教学难点：卫生土地填埋中污染物的产生及其控制措施
学时安排：2学时
4075cm1530cm90120cm
&&& (4)1.5m
&&& 1413500700kg/m320
Vm3Wkg/PDkg/m3Cm3
101kg14600 kg/m3
7.5mA1=10138.8(m2)
20A2010138.820202776m2
V2076041201520820m3
& λ0.20.8
(a)20004000
(b)pHpH6778
(c)BOD5BOD562.5BOD5BOD5615
(d)CODCODBOD5BOD5CODCODBOD5BOD5/CODBOD5/COD=0.5BOD5/COD&0.1
(e)TOC2652800mg/LBOD5/TOCBOD5/TOCBOD5/TOC
(f)10000mg/L624
(g)SS800mg/L
(h)0.4mg/Llmg/L10%
(a)107cm/slm
&&& Weiss Samuel9071.5m35l06m37.5106m3
&&& 5151.52.8pH
&&& 20m3040cmp377
(GB/T13201-91)
&&& &&&&&&&&&&&&&&&&&&&
& &&&&&&&&ABCDGB/T13201-91
(GB/T13201-91)NOxXmSO2Ym
&&& 10-8cm/s
&&& ②③⑤⑥⑧
&&& 1.150m
教学重点：
教学难点：
学时安排：4学时
&&& 10208090
SiO24060Al2O31535Fe2O3215CaO110
&&& 1.82.82.52.86001000kg/m313001600kg/m315351700kg/m3
&&& 0.5300um0.5l00um45um1030um45um45umGBl4690
&&& 223030405060
&&& SiO2A12O3(7585)③Ca(OH)2
80Ca(OH)2(CSH)
mCa(OH)2+SiO2+(n1)H2O→mCaOSiO2nH2O&&&&
&&& Ca(OH)2(CAH)
mCa(OH)2+Al2O3+(n1)H2O→mCaOAl2O3nH2O&&&
CAH()(3CaOAl2O33CaSO43H2O)E
&&& mCaOAl2O3nH2O+CaSO42H2O→mCaOAl2O33CaSO4(n+2)H2O
(3CaOA12O3CaSO412H2O)M
&&& 2890800900℃812CSHEM(2CaOAl2O3SiO2(62n)H2O)
&&& 4CaOSiO2H2OCaOAl2O3H2O③CaOA12O3SiO2H2O④CaOA12O3CaSO4H2O③④
75(C3S)(C2S)(C3A)C3SC2S(C3SH)(C2SH)Ca(OH)2
m[3CaOSiO2]+nH2O→3CaOSiO2H2O&&&&&&&
m[2CaOSiO2]+nH2O→2CaOSiO2H2O&&&&&&&
SiO2A12O3Ca(OH)2CSHCAH
mCa(OH)2+SiO2+(n1)H2O→mCaOSiO2nH2O&&&&& CSH
mCa(OH)2+Al2O3+(n1)H2O→mCaOAl2O3nH2O&&&
Ca(OH)2CAHEmCaOAl2O3nH2O+CaSO42H2O→mCaOAl2O33CaSO4(n+2)H2O(3CaOA12O3CaSO412H2O)M
→高钙灰，即纯粉煤灰水泥。
2.粉煤灰混凝土
粉煤灰+水泥、砂石经过养护成混凝土，制成制品是砖、砌块
3.粉煤灰建材制品
&&& 利用粉煤灰的活性：蒸制砖、泡沫保温砖、砌块、加气混凝土、轻质保温砖。
Al2O3+CaO→5CaO·3Al2O3&&
SiO2+ CaO→2CaO·SiO2&&&&&
650℃C2Sβ相→γ相，自身膨胀、自粉。
溶出： 5CaO·3Al2O3
+5NaCO3+2H2O→5CaCO3↓+6NaAlO2+4NaOH
CO2NaAlO2Al(OH)3
Al(OH)3 →Al2O3
NaCO3 +Al(OH)3+850℃90℃
→亲油疏水。
5.饰面板：微晶玻璃；熔融、核化、晶化。
6.油毡填料:代替滑石粉，防水
&&& 0.10.2t/t
SiO2+Al2O36090
&&&&&&&&&&&&&
→固液分离后液体主要成分是NaSiO3→浓缩→产品
FeS2SO2SO3SO3